Frekvence otáčení hřídele motoru je stejná. Jak určit otáčky elektromotoru

Zadání návrhu………………………………………………...strana 3

Úvod……………………………………………………………………………….strana 4

1. Výběr elektromotoru a výpočet hlavních parametrů pohonu…………

1.1. Výpočet potřebného výkonu……………………………………….strana 5

1.2. Výběr motoru……………………………………………… str.5

1.3. Výpočet celkového převodového poměru pohonu, jeho rozdělení dle

Elektricky proměnný ovladatelný hnací prostředek reagující na směrový signál pro ovládání prostředků pro obrácení toku pro zpětný tok v prostředku pro cirkulaci tekutiny v předem stanoveném časovém intervalu. 2. Hnací zařízení podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje filtrační prostředky spolupracující s uvedenými rušícími prostředky pro filtrování dočasných změn rychlosti druhého hnacího prostředku v důsledku krátkodobých podmínek zaseknutí v mlecích prostředcích, a tím pro zabránění rušení a skutečnému rušení. podmínky, aby se zabránilo odbočování v reakci na momentální rušivé podmínky.

přenosy………………………………………………………………..strana 5

1.4. Otáčky hřídele……………………………………………… str.6

1.5. Výkon přenášený hřídeli…………………………………str.6

1.6. Kroutící momenty na hřídelích……………………………………………… strana 6

2. Výpočet ozubeného kola………………………………………………………..strana 7

2.1. Výběr materiálů převodů a metody tepelného zpracování..strana 7

3. Hnací zařízení podle nároku 2, obsahující elektrické prostředky v zařízení pro čtení zácpy pro měření průměrné rychlosti snímaných hnacích prostředků během diskrétního časového intervalu a generování signálu směru pouze tehdy, když průměrná rychlost klesá na specifikovanou minimální rychlost. 3. Hnací zařízení podle nároku 2, vyznačující se tím, že filtrační prostředky obsahují prostředky v uvedeném tekutinovém okruhu pro tlumení přenosu okamžitého zvýšení zátěže v důsledku chvilkového zaseknutí drtících prostředků prostředků snímače zaseknutí.

2.2. Výpočet dovolených napětí………………………………..str.7-9

2.3. Konstrukční výpočet převodu…………………………………………...str.10-11

2.4. Výpočet kontroly převodu………………………………...str.11-14

3. Výpočet a návrh hřídelí………………………………………………..strana 15

3.1. Přibližný výpočet hřídele………………………………...str.15-16

3.2. Návrh uspořádání šachty a vypracování konstrukčního schématu ... str.-16

5. Hnací zařízení podle nároku 4, kde filtrační prostředky zahrnují přetlakový ventil v okruhu hydraulické kapaliny nastavený na dostatečně nízký tlak, aby uvolnil tlak kapaliny v důsledku momentálních podmínek zadření, aby se minimalizoval jejich účinek na rychlost čerpadla, ale při tlaku nad tlakem kapaliny. převládající při běžném broušení.

3. Hnací zařízení podle nároku 2, vyznačující se tím, že první hnací prostředek obsahuje rotační čerpadlový hnací prostředek mající rotační setrvačnost dostatečnou pro snížení změny jeho rychlosti otáčení v důsledku dočasných změn v zatížení brusky, takže rychlost otáčení hnacího prostředku čerpadla překračuje specifikované minimum s výjimkou případů skutečného zablokování.

3.3. Stanovení podpůrných reakcí………………………………..str.20-22

4. Výpočet valivých ložisek………………………………………str.25-27

5. Kontrola rozdrcení klíčů……………………………………………………… str.27

5.1. Určení rozměrů skříně převodovky………………………...str.28-29

6. Mazání………………………………………………………………………..strana 30

6.1. Mazání ozubených kol, výběr druhu oleje, množství, ovládání

Hydraulické prostředky pro čerpání kapaliny. První rotační hnací prostředek funkčně spojený s uvedeným prostředkem pro čerpání tekutiny pro jeho pohon. Reverzibilní hydromotor. Druhý rotační hnací prostředek obsahující rotační hnací člen operativně připojený k uvedenému hydraulickému motoru pro obousměrný pohyb uvedených mlecích prostředků.

Hydraulický kapalinový hnací okruh zahrnující hydraulické prostředky pro čerpání kapaliny a reverzibilní prostředky hydraulického motoru. Prostředky pro reverzaci toku pro zpětný tok tekutiny v hydraulickém okruhu do prostředků hydraulického motoru pro zpětné otáčení uvedených motorových prostředků a tedy uvedených mlecích prostředků; stejně jako.

hladina oleje………………………………………………………..strana 30

6.2. Mazání ložisek…………………………………………………..str.31-32

7. Výpočet převodu klínovým řemenem………………………………………………..str.34-35

Závěr……………………………………………………………………….p. 36

Bibliografický seznam……………………………………………….strana 37

Výpočet a návrh jednostupňové čelní převodovky

Elektricky ovládané ovládání zpětného chodu pro aktivaci reverzace toku po zjištění stavu sevření během operace broušení, včetně. Prostředky pro snímání rušení obsahující snímač otáčení pro zjišťování rychlosti otáčení prvku hnacího ozubeného kola druhého hnacího prostředku a reagující na předem stanovenou minimální rychlost odpovídající stavu rušení pro generování elektrického signálu otáčení.

Elektricky ovladatelné hnací prostředky reagující na reverzní signál pro aktivaci prostředků pro reverzaci toku pro obrácení toku v reverzní smyčce mlecí kapaliny po předem stanovený časový interval a potom aktivaci prostředků pro reverzaci toku, aby způsobily, že mlecí prostředky obnoví dopředné mletí; stejně jako.

hnací mechanismus pracovního stroje

Kinematické schéma převodovky : Počáteční údaje

1. Elektromotor; 1. Zapněte hnaný hřídel pohonu, P=9,2 kW;

2. Řemenový pohon; 2. Frekvence otáčení hnaného hřídele pohonu

3. Spojky; n= 45 otáček za minutu;

4. Převodovka; 3. Typ ozubeného kola - spirálový (k);

Blokovací prostředky pro vyřazení blokovacích prostředků během otáčení sekačky. 8. Zařízení podle nároku 7, vyznačující se tím, že obsahuje blokovací prostředky pro vyřazení prostředků citlivých na zaseknutí během spouštění mlecích prostředků. [0001] Předkládaný vynález se obecně týká drtičů nůžkového typu a konkrétněji automaticky reverzibilních hydraulických pohonů pro takové drtiče.

Předtím, než byla v těchto patentech popsána hnací zařízení, byla bruska smykového typu obvykle poháněna elektrickým motorem přes vysokorychlostní ozubené soukolí. Jakékoli rušivé podmínky, ke kterým došlo v chopperu, byly přenášeny přímo do motoru přes ozubené soukolí. Elektrický motor byl vybaven snímáním elektrického proudu a reverzací motoru pro detekci stavu rušení v chopperu a zkrat motor k odstranění uvíznutí.

5. Pracovní stroj; 4. Životnost ozubeného soukolí, L=5 let;

I. hnací hřídel; 5. Životnost valivých ložisek Lh min = 10 hodin;

II.Hnaný hřídel řemenového pohonu; 6. Poměr využití pohonu

III. Hnaná hřídel převodovky; 6.1.Během roku Kg=0,8

IV. Ozubené kolo hnaného hřídele 6.2. Během dne Kс=0,7

a řídit. 7. Délka zahrnutí PV = 25 %

Ve srovnání s tím vysoké krouticí momenty požadované velkými skartovačkami v kombinaci s častým zasahováním a převracením sekvencí často způsobovaly přehřívání a vyhoření motorů. V souladu s tím bylo navrženo, aby takové drtiče byly hydraulicky poháněny vložením hydraulického čerpadla, motoru a kapalinového okruhu s bezpečnostními ventily mezi mechanismus drtiče a elektromotor. Elektromotor by pak spustil hydraulické čerpadlo.

Ti, kdo se podíleli na konstrukci smykového typu drtiče, věřili, že toto uspořádání účinně izoluje elektrický motor od nadměrného točivého zatížení v důsledku podmínek zaseknutí drtiče a tím zabrání vyhoření. Nejstarší konstrukce pohonu hydraulického chopperu používaly ve svých hydraulických obvodech hydraulické sekční ventily, které detekovaly zablokované stavy, když se hydraulický tlak zvýšil, a krátce aktivovaly zpětný ventil průtoku v okruhu, aby obrátil hydraulický motor, a tím odstranil stav zaseknutí.

8. Provozní režim - snadný;

9. Typ pohonu není reverzibilní.

Úvod

Ve všech odvětvích národního hospodářství jsou derivační procesy prováděny stroji nebo přístroji se strojní mechanizací. Úroveň národního hospodářství je proto do značné míry dána úrovní strojírenství.

Moderní stroje značně zvyšují produktivitu lidské fyzické i duševní práce.

Tato konstrukce byla nestabilní jak kvůli změnám viskozity kapaliny s teplotou, tak kvůli obtížím při stanovení prahu konstantního tlaku při otáčení. Pro nápravu těchto problémů, stejně jako jiných, výše uvedené patenty navrhovaly hnací zařízení, která nadále snímala ucpané stavy a aktivovala prostředky pro změnu toku v hydraulickém okruhu, ale činily tak spíše elektrickými než hydraulickými prostředky. Zejména tyto použité konstrukce elektrické spínače tlakově ovládané, elektricky ovládané pneumatické časovače a ovládací relé a elektrické spínací solenoidy.

V současnosti překročil dosažený výkon energetických strojů – turbín a elektrických generátorů milionový milník.

Stroje se tak pevně zabydlely v životě společnosti, že v současné době je obtížné najít předmět nebo produkt spotřeby, který by byl vyroben nebo dodán na místo spotřeby bez pomoci strojů. Bez aut by to nešlo. moderní vývoj vědy, lékařství, umění, vyžadující dokonalé nástroje a materiály, rychlé tempo výstavby by bylo nemožné a potřeby obyvatelstva po spotřebním zboží by nemohly být uspokojeny.

Díky elektrické signalizaci přetlaku v hydraulickém okruhu a elektricky reverzibilnímu motoru hydraulického chopperu již rotační cyklus nepodléhal změnám teploty a viskozity hydraulické kapaliny. Tyto elektrohydraulické reverzní obvody však přinesly několik nových problémů. Jedním z problémů bylo iniciování nezamýšlených reverzací, kdy se skartovačka na okamžik zasekla na tuhém nebo přebytečném materiálu a pak materiál prořízla. Dalším problémem byla častá porucha hydraulických tlakových spínačů.

Nejdůležitějším úspěchem a ukazatelem úrovně strojírenství a přístrojové techniky je automatizace, zejména komplexní automatizace. výrobní procesy v národním hospodářství zastřešující automatizaci kontinuálních procesů automatizaci velkovýroby kusového zboží, která se v současnosti rozšiřuje na zásadně složitější automatizaci výroby kusového zboží malovýroby. Využití materiálově, pracovně a energeticky úsporných technologií, obráběcích strojů s programovým řízením a víceúčelové, flexibilní výrobních systémů. Mikroprocesorová technologie se zavádí do všech oblastí strojírenství.

Oba problémy jsou charakterizovány okamžitou tlakovou špičkou v hydraulickém okruhu. V důsledku relativní nestlačitelnosti kapaliny má okamžitý stav zaklínění v brusce za následek rychlý nárůst tlaku v hydraulickém okruhu. Když mechanismus drtiče prorazí drcený materiál, hydraulický tlak se náhle sníží. Tento momentální nárůst a pokles hydraulického tlaku vytváří tlakové rázy. Tento stav okamžitého zablokování často způsobuje tlakové rázy dostatečné velikosti k aktivaci hydraulického tlakového spínače a tím ke spuštění zpětného cyklu.

Výběr elektromotoru a výpočet kinematických parametrů pohonu

1.1 Výpočet potřebného výkonu

Požadovaný výkon motoru

P tr =,

kde P- napájení na hřídeli pohonu, P= 9,2 kW;

η 0 je celková účinnost pohonu,

η 0 = η 1 η 2 η 3 2 =0,98 0,96 0,99 2 =0,922

zde - účinnost převodu, - účinnost řemenového pohonu, - účinnost jednoho páru valivých ložisek,

I když nenastal skutečný interferenční stav a v důsledku toho je reverzace následně zbytečná, reverzní sekvence po jejím zahájení bude pokračovat až do dokončení. Každý oběhový cyklus trvá přibližně jednu až tři sekundy. Při broušení houževnatých materiálů, jako jsou pneumatiky nákladních automobilů nebo hliníkové plechy, může dojít ke skutečným rušivým podmínkám až několikrát za minutu, ale obvykle jsou méně časté. Ke krátkodobým rušivým podmínkám však dochází častěji, obvykle půl tuctu nebo vícekrát za minutu.

vezměme =0,98, = 0,96, =0,99

Pak P tr = kW.

Výběr motoru

Podle požadovaného výkonu z tabulkových údajů vybíráme asynchronní elektromotor 4А160S8 s nejbližším vyšším standardním výkonem

P e = 11 kW, synchronní otáčky

Za těchto podmínek může dojít ke ztrátě značné části dostupného času broušení. Pohony malých drtičů používají vysokorychlostní převodové elektrické nebo hydraulické motory, které poskytují dostatečnou úhlovou hybnost, aby pomohly prořezat houževnatý materiál, a tím pomohly překonat momentální zablokování bez spuštění nechtěných zatáček. Velmi velké drtiče však používají vysokorychlostní, nízkorychlostní radiální pístové motory s malým nebo žádným snížením rychlosti.

n c = 750 min -1 a skluz S= 2,5 %.

n 1 = = = 182, 81 min-1

(frekvence hnacího hřídele)

n 2 = = = 45, 703 min-1

(frekvence hnacího hřídele)

Je zřejmé, že správné fungování jakéhokoli elektrický stroj znamená shodu takového důležitého technický parametr jako rychlost provozních podmínek.

V důsledku toho se mnohem méně spoléhají na moment hybnosti, aby pomohly překonat okamžité rušivé podmínky. minimální moment hybnosti umožňuje velkým skartovačkám rychle se otáčet bez poškození pohonné jednotky, ale činí takové stroje náchylnějšími na tlak, a tudíž zbytečné otáčení.

Jedno navrhované řešení tohoto problému používá druhý časovač elektrický obvodřízení reverzace mezi tlakovým spínačem a zpětným spínacím a časovacím obvodem. Tento časovač se spustí, když je tlakový spínač aktivován buď okamžitým nebo skutečným rušením. Na konci časového intervalu, asi jeden a půl sekundy, zahájí tento časovač cyklus obratu, pokud je tlakový spínač stále aktivován, což indikuje skutečný stav rušení. Pokud tlakový spínač již není v činnosti, což indikuje stav dočasného zaseknutí, který byl odstraněn, cyklus obrácení se nespustí a mlýnek bude nadále přerušovat nepřetržité sekání.

Všechny hlavní parametry asynchronního elektromotoru uvádí výrobce na kovovém štítku - typovém štítku připevněném k jeho tělu. A samozřejmě v uvedených technických údajích je vždy přítomen údaj o otáčkách při jmenovitém zatížení.

V praxi se však poměrně často vyskytují případy, kdy je potřeba určit otáčky motoru s chybějícím štítkem nebo s nečitelnými - vymazanými nápisy na něm.

Samozřejmě, že v takových případech bude zkušený hlavní elektrický řidič jistě schopen určit rychlost, ale pro začínající elektrikáře zabývající se údržbou elektrických zařízení mohou při řešení tohoto problému nastat určité potíže.

Nejjednodušším způsobem je určit rychlost otáčení hřídele pracovního „asynchronu“ pomocí tachometru. Ale vzhledem k tomu, že kvůli úzkým specifikům použití, přítomnost tohoto měřící zařízení- velmi vzácné tato metoda se zde neuvažuje.

Doufáme, že vám níže uvedená metoda pomůže. Platí pro asynchronní elektromotory malý a střední výkon, s jednovrstvým statorovým vinutím.

Takže v našem případě určení rychlosti elektromotoru zahrnuje zkoumání jeho statorového vinutí. Proto bude nutné z motoru demontovat kryt (ložiskový štít). Pokud je k jeho hřídeli připojena řemenice nebo polospojka pro přenos pohybu, doporučujeme zadní štít demontovat.

Po sejmutí krytu a oběžného kola ventilátoru z hřídele vyšroubujte šrouby, sejměte zadní koncový štít a poté zkontrolujte koncovou část vinutí statoru. Dále je třeba vypočítat počet slotů obsazených sekcemi jedné cívky.

Celkový počet štěrbin jádra dělený počtem štěrbin obsazených sekcemi jedné cívky (podíl) bude počtem pólů. Když známe jeho hodnotu, určíme rychlost otáčení asynchronního elektromotoru:

2 - 3000 otáček za minutu;
4 - 1500 otáček za minutu;
6-1000 ot./min.

Zde stojí za to zvážit jednu vlastnost indukční motory- nesoulad rychlosti otáčení magnetické pole a rotace rotoru, takže rychlost může být 940 ot./min místo 1000 nebo 2940 ot./min místo 3000.

Jak je vidět, tento způsob určování rychlosti otáčení z vinutí se nijak zvlášť neliší složitostí, lze jej však zjednodušit; budete muset vizuálně určit, která část obvodu jádra statoru je obsazena sekcemi jedné cívky: