Calculul curentului capacitiv de defect fază-pământ.Într-o defecțiune fază-pământ, numită defecțiune simplă, curentul este determinat doar de capacitatea rețelei. Rezistențele capacitive ale elementelor de rețea depășesc semnificativ rezistențele lor inductive și active, ceea ce permite neglijarea acestora din urmă la determinarea curentului. Luați în considerare cea mai simplă rețea trifazată în care a avut loc o închidere simplă de fază DAR.

Curenți de fază LAși DIN sunt definite după cum urmează:

Module de curenți ținând cont de ipoteze

sunt calculate ca curentul din pământ este determinat de suma geometrică a curenților: În calculele practice, o estimare aproximativă a mărimii curentului de defect la pământ este posibilă conform formulei unde sr.nom U– tensiunea de fază nominală medie a treptei; N- coeficient; l- lungimea totală a liniilor aeriene sau de cablu conectate electric la punctul de eroare la pământ, km. O astfel de evaluare înseamnă că mărimea curentului de defect nu depinde de locația sa și este determinată de lungimea totală a liniilor de rețea.

Compensarea curentului capacitiv de defect fază-pământ.

În rețelele de 3-20 kV și o lungime mică de linii aeriene și linii de cablu, curentul de defect fază-pământ este de câțiva amperi. Arcul în acest caz este instabil și se stinge de la sine. Prin urmare, astfel de rețele pot funcționa în mod normal într-un mod de circuit simplu. O creștere a tensiunii și a lungimii rețelei duce la o creștere a curentului de defecțiune la pământ - un arc la astfel de curenți poate arde pentru o lungă perioadă de timp, trece adesea la fazele adiacente, transformând un circuit monofazat într-un circuit cu două sau unul trifazat. Eliminarea rapida a arcului se realizeaza prin compensarea curentului de defect la pamant prin impamantarea neutrului prin stingatorul arcului.

Rețeaua este formată dintr-un transformator și o linie conectată la magistralele de tensiune constantă. Componentele simetrice în punctul de defecțiune la pământ sunt determinate din ipoteza că capacitatea totală a circuitului cu secvență zero depășește semnificativ rezistența secvențelor pozitive și negative, ceea ce ne permite să acceptăm .

61.1. În schema complexă ( b) rezistențele inductive ale liniei și tr-ra tuturor secvențelor sunt introduse simbolic, deși se presupune că sunt nule. Pentru a limita curentul unui defect simplu la pământ, este necesară împământarea neutrului transformatorului printr-o inductanță, a cărei valoare este aleasă astfel încât rezonanța curenților să apară în circuitul cu ordine zero. În acest caz, ceea ce duce la dispariția completă a curentului de defect la pământ. Neglijând rezistențele inductive ale transformatorului și ale liniei, constatăm că rezonanța are loc la. Reactoarele de stingere a arcului au o reglare treptată a inductanței. Cu ajutorul lor, curentul de defect monofazat este redus de zece ori, ceea ce este suficient pentru a stinge arcul de la defecțiune.

În funcționarea normală a rețelei, există întotdeauna o ușoară deplasare neutră, de ex. potenţialul neutru este întotdeauna diferit de zero. Acest lucru se datorează asimetriei fazelor liniilor electrice, care nu poate fi eliminată în rețelele de distribuție. Dar atunci când reactorul de stingere a arcului este pornit în neutru, potențialul său poate crește semnificativ.

Conform PUE, gradul de asimetrie a capacităților în faze față de sol nu trebuie să depășească 0,75%. O ușoară deacordare a circuitului rezonant, care nu duce la o deteriorare a condițiilor de stingere a arcului, este eficientă mai ales în rețelele care nu au transpoziție. PUE nu limitează durata rețelei cu o închidere fază-pământ.

Notă explicativă.

Compensarea curenților capacitivi de eroare la pământ în rețelele de 6-35 kV.

Introducere. Cel mai frecvent tip de avarie (până la 95%) în rețelele de 6, 10, 35 kV sunt defecțiunile la pământ monofazate (OSZ), însoțite de fluxul de curent capacitiv prin defecțiune și supratensiuni înalte pe elementele rețelei. (motoare, transformatoare) sub formă de tranzitoriu de înaltă frecvență. Astfel de impacturi asupra rețelei conduc, în cel mai bun caz, la funcționarea protecțiilor la pământ. Găsirea unei conexiuni deteriorate pare a fi o sarcină organizațională laborioasă și îndelungată - deconectarea succesivă a conexiunilor este întârziată mult timp și este însoțită de un complex de comutare operațională către consumatorii de rezervă. Și, de regulă, majoritatea scurtcircuitelor fază la fază încep cu un OZZ. Dezvoltarea defecțiunilor la pământ monofazate este însoțită de încălzirea locului defecțiunii, disiparea unei cantități mari de energie în locul SPE și se termină cu oprirea consumatorului deja prin protecția protecției la supracurent atunci când SPE trece la scurt circuit. Puteți schimba situația utilizând împământare neutră rezonantă.

Curenți de închidere.În cazul unui SPE, un curent capacitiv curge către pământ prin locul deteriorării, datorită prezenței capacitate electricăîntre fazele rețelei și pământ. Capacitatea este concentrată în principal în linii de cablu, a cărui lungime determină curentul capacitiv total al SPE (aproximativ 1 A de curent capacitiv reprezintă 1 km de cablu).

Tipuri de OZZ. Toate OZZ sunt împărțite în surd (metal) și arc. Cel mai frecvent (95% din toate EPZ) și cel mai periculos tip de EPZ sunt EPZ-urile arc. Să descriem fiecare tip de OZZ separat.

1) din punctul de vedere al nivelurilor de supratensiune pe elementele rețelei, defecțiunile metalice la pământ sunt cele mai sigure (de exemplu, un fir al unei linii electrice aeriene cade la pământ). În acest caz, un curent capacitiv trece prin locul de defecțiune, care nu este însoțit de supratensiuni mari, având în vedere specificul acestui tip de curent de defect.

2) o caracteristică a SPE-urilor cu arc este prezența unui arc electric la locul SES-urilor, care este o sursă de oscilații de înaltă frecvență care însoțesc fiecare SES.

Modalități de a suprima curenții SPZ. Există două moduri de a suprima curenții SPZ.

1) deconectarea unei conexiuni deteriorate - această metodă se concentrează pe deconectarea manuală sau automată (folosind RPA). În acest caz, consumatorul, conform categoriei, este transferat la putere de rezervă sau rămas fără putere. Fără tensiune pe faza deteriorată - fără curent prin locul de defecțiune.

2) compensarea curentului capacitiv la locul circuitului printr-un reactor instalat în neutrul rețelei, care are proprietăți inductive.

Esența compensării curenților capacitivi ai OZZ. După cum sa menționat, atunci când faza este scurtcircuitată la masă (defecțiune), un curent capacitiv trece prin locul SPZ. Acest curent, la o inspecție mai atentă, se datorează capacităților celor două faze rămase (intacte) încărcate până la tensiunea de linie. Curenții acestor faze, deplasați unul față de celălalt cu 60 de grade electrice, sunt însumați la punctul de defecțiune și au o valoare triplă a curentului capacitiv de fază. De aici se determină valoarea curentului SPZ prin locul avariei: . Acest curent capacitiv poate fi compensat de curentul inductiv al reactorului de stingere a arcului (ACR) instalat în neutrul rețelei. În cazul unei defecțiuni în rețea la neutrul oricărui transformator conectat la acesta, ale cărui înfășurări sunt conectate în stea, apare o tensiune de fază, care, dacă există o bornă neutră conectată la înfășurarea de înaltă tensiune a reactorul L, initiaza curentul inductiv al reactorului prin locul de defectare. Acest curent este direcționat opus curentului capacitiv al SPG și îl poate compensa cu o setare adecvată a reactorului (Fig. 1)

Orez. 1 Căi de trecere a curenților SPZ prin elementele de rețea

Necesitatea acordării automate în rezonanță. Pentru a obține eficiența maximă a GDR, circuitul format din capacitatea întregii rețele și inductanța reactorului - circuitul cu secvență zero al rețelei (CNPS) - trebuie reglat la rezonanță la o frecvență a rețelei de 50 Hz. În condițiile comutării constante în rețea (pornirea/oprirea consumatorilor), capacitatea rețelei se modifică, ceea ce duce la necesitatea utilizării DGR reglabile continuu și sistem automat compensarea curenților capacitivi OZZ (ASKET). Apropo, reactoarele în trepte utilizate în prezent de tip ZROM și altele sunt reglate manual, pe baza datelor calculate privind curenții capacitivi ai rețelei și, prin urmare, nu oferă reglare rezonantă.

Principiul de funcționare al ASKET. KNPS este reglat la rezonanță printr-un dispozitiv de reglare automată a compensației de tip UARK.101M, care funcționează pe principiul fazei. Un semnal de referință (tensiune liniară) și un semnal 3Uo de la un transformator de măsurare (de exemplu, NTMI) sunt alimentate la intrarea UARK.101M. Pentru funcționarea corectă și stabilă a ASKET, este necesar să se creeze o asimetrie artificială în rețea, care se realizează printr-o sursă de excitație neutră (NVN) - fie prin conectarea unui banc de condensatori de înaltă tensiune la una dintre fazele rețelei. , sau prin instalarea unui transformator asimetric special de tip TMPS cu VN încorporat (cu capacitatea de a controla raportul de transformare cu o rezoluție de 1,25% din tensiunea de fază). În acest din urmă caz, valoarea tensiunii 3Uo în modul de rezonanță și stabilitatea funcționării ASKET rămân constante atunci când configurația rețelei se modifică (vezi formulele de mai jos). Un DGR este instalat în neutrul aceluiași transformator (de exemplu, de tip RDMR). Astfel, ASKET este reprezentat ca un sistem TMPS+RDMR+UARC.101M.

Despre raportul dintre asimetriile naturale și artificiale.Într-o rețea cu neutru izolat, tensiunea pe triunghiul deschis NTMI, ținând cont de raportul de transformare, corespunde cu tensiunea asimetriei naturale. Mărimea și unghiul acestei tensiuni sunt instabile și depind de diverși factori (meteo,…..etc.), prin urmare, pentru funcționarea corectă a ASKET-ului, este necesar să se creeze un semnal mai stabil atât ca mărime, cât și în fază. În acest scop, o sursă de excitație neutră este introdusă în KNPS ( sursă de asimetrie artificială). Dacă folosim terminologia teoriei control automat, asimetria artificială este un semnal util folosit pentru controlul KNPS, iar cel natural este o interferență de la care este necesar să se deconecteze prin alegerea valorii asimetriei artificiale. În rețelele cu prezența liniilor de cablu cu un curent capacitiv de 10 amperi sau mai mult, cantitatea de asimetrie naturală, de regulă, este foarte mică. Clauza 5.11.11. PTEESiS limitează magnitudinea tensiunii de dezechilibru (naturală + artificială) în rețelele care funcționează cu compensare capacitivă a curentului la nivelul de 0,75% din tensiunea de fază, iar gradul maxim de deplasare a neutrului la un nivel care nu depășește 15% din tensiunea de fază. Pe un triunghi deschis NTMI, aceste niveluri vor corespunde valorilor 3Uo = 0,75V și 15V. Gradul maxim de deplasare a neutrului este posibil în modul de rezonanță (Fig. 2).

Mai jos sunt formulele pentru calcularea tensiunii 3Uo în modul de rezonanță pentru două moduri de a crea asimetrie artificială:

1) în cazul utilizării condensatorului Co

,

unde este frecvența unghiulară a rețelei, 314,16 s-1,

http://pandia.ru/text/79/550/images/image006_44.gif" width="24" height="23 src=">- fază EMF, V,

http://pandia.ru/text/79/550/images/image008_37.gif" width="29" height="27">- raportul de transformare conform 3Uo al transformatorului de masura, in reteaua de 6 kV - 60/ , în rețea 10 kV - 100/http://pandia.ru/text/79/550/images/image010_32.gif" width="97" height="51">,

unde Kcm este factorul de polarizare comutabil de fază B al transformatorului special.

Din formule se poate observa că, în cazul utilizării unui condensator Co, valoarea lui 3Uo la punctul de rezonanță depinde de curentul capacitiv al rețelei (), iar în cazul utilizării unui transformator asimetric special, nu depinde.

Valoarea minimă 3Uo este selectată pe baza condițiilor de funcționare fiabilă a dispozitivului UARK.101M și este de 5V.

Formulele de mai sus nu țin cont de mărimea tensiunii asimetriei naturale a rețelei din cauza valorilor sale mici..jpg" width="312" height="431">

Orez. 3 Vectori de tensiune într-o rețea cu împământare rezonantă

Concluzii:

Compensarea automată precisă a curentului capacitiv SPZ este un mijloc de stingere a arcului fără contact și, în comparație cu rețelele care funcționează cu un neutru izolat, cu împământare rezistiv, cu neutru parțial compensat, precum și cu un neutru împământat combinat, are următoarele avantaje :

reduce curentul prin defecțiune la valorile minime (în limita componentelor active și armonicilor superioare), asigură stingerea sigură a arcului (previne expunerea prelungită la un arc de împământare) și siguranță în răspândirea curenților în pământ;

facilitează cerințele pentru dispozitivele de împământare;

limitează supratensiunile generate de curenții de defect de arc la valori de 2,5-2,6 Uf (cu un grad de compensare de acordare de 0-5%), sigur pentru izolarea echipamentelor și a liniilor în funcțiune;

reduce semnificativ rata de recuperare a tensiunilor pe faza deteriorată, ajută la restabilirea proprietăților dielectrice ale locului de defect în rețea după fiecare stingere a arcului de împământare intermitent;

previne supratensiunile de putere reactivă pe sursele de energie în timpul defecțiunilor arcului electric, ceea ce păstrează calitatea energiei electrice pentru consumatori;

previne dezvoltarea proceselor ferorezonante în rețea (în special, deplasările spontane ale neutrului), dacă sunt îndeplinite restricții privind utilizarea siguranțelor pe liniile electrice;

elimină restricțiile privind stabilitatea statică la transmiterea energiei prin liniile electrice.

La compensarea curenților capacitivi, rețelele aeriene și de cablu pot funcționa pentru o perioadă lungă de timp cu o fază scurtcircuitată la pământ.

Literatură:

1. Lihaciov la pământ în rețele cu neutru izolat și cu compensare a curenților capacitivi. M.: Energie, 1971. - 152 p.

2. Obabkov al sistemelor de control adaptiv pentru obiecte rezonante. Kiev: Naukova Dumka, 1993. - 254 p.

3. Fishman V. Metode de împământare neutră în rețele de 6-35 kV. Punctul de vedere al designerului. News of Electrical Engineering, №2, 2008

4. Reguli operare tehnică centrale electrice si retele Federația Rusă. RD 34.20.501 editia. Moscova, 1996.

Inginer sef

Orez. 2 Exemple de caracteristici rezonante ale KNPS

Orez. 4 Răspunsul unei rețele împământate rezonant la o defecțiune a arcului

Rețelele electrice pot funcționa cu împământare sau transformatoare și generatoare neutre izolate. Rețelele de 6, 10 și 35 kV funcționează cu transformatoare neutre izolate. Rețelele de 660, 380 și 220 V pot funcționa atât cu neutru izolat, cât și cu neutru împământat. Cele mai comune sunt rețelele cu patru fire 380/220, care, în conformitate cu cerințele, trebuie să aibă neutru împământat.

Considera rețele cu neutru izolat. Figura 1a prezintă o diagramă a unei astfel de rețele curent trifazat. Înfășurarea este prezentată conectată într-o stea, cu toate acestea, tot ceea ce se spune mai jos se aplică și în cazul unei conexiuni a înfășurării secundare într-o deltă.

Orez. 1. Schema unei rețele de curent trifazat cu un neutru izolat (a). Defecțiune la pământ într-o rețea cu neutru izolat (b).

Oricât de bună este izolarea părților purtătoare de curent ale rețelei față de pământ, cu toate acestea, conductorii rețelei au întotdeauna o legătură cu pământul. Această legătură este de două feluri.

1. Izolația pieselor sub tensiune are o anumită rezistență (sau conductivitate) la pământ, de obicei exprimată în megaohmi. Aceasta înseamnă că un curent de o anumită magnitudine trece prin izolarea conductorilor și a pământului. Cu o izolare bună, acest curent este foarte mic.

Să presupunem, de exemplu, că între conductorul unei faze a rețelei și pământ, tensiunea este de 220 V, iar rezistența de izolație a acestui fir măsurată cu un megger este de 0,5 MΩ. Aceasta înseamnă că curentul la pământ 220 al acestei faze este 220 / (0,5 x 1000000) = 0,00044 A sau 0,44 mA. Acest curent se numește curent de scurgere.

În mod convențional, pentru claritate, pe diagrama rezistenței de izolație a celor trei faze r1, r2, r3 sunt prezentate ca rezistențe, fiecare conectată la un punct al firului. De fapt, curenții de scurgere dintr-o rețea de lucru sunt distribuiți uniform pe toată lungimea firelor, în fiecare secțiune a rețelei se închid prin pământ, iar suma lor (geometrică, adică ținând cont de defazarea) este zero.

2. Conexiunea de al doilea fel este formată din capacitatea conductorilor rețelei în raport cu pământul. Ce înseamnă?

Fiecare conductor al rețelei și pământul poate fi considerat ca doi. În liniile aeriene, conductorul și pământul sunt, parcă, plăcile unui condensator, iar aerul dintre ele este un dielectric. În liniile de cablu, plăcile condensatorului sunt miezul cablului și mantaua metalică conectată la pământ, iar izolația este dielectricul.

La Tensiune AC o modificare a sarcinilor condensatoarelor determină apariția și trecerea curenților alternativi prin condensatori. Acești așa-numiți curenți capacitivi într-o rețea de lucru sunt distribuiți uniform pe lungimea firelor și în fiecare secțiune individuală sunt, de asemenea, închise prin pământ. Pe fig. 1, iar rezistențele capacităților celor trei faze la masă x1, x2, x3 sunt prezentate în mod convențional conectate fiecare la un punct al rețelei. Cu cât rețeaua este mai lungă, cu atât curenții de scurgere și curenții capacitivi sunt mai mari.

Să vedem ce se întâmplă în rețeaua prezentată în Figura 1, dacă într-una dintre faze (de exemplu, A) se întâmplă defecțiune la pământ, adică firul acestei faze va fi conectat la pământ printr-o rezistență relativ mică. Un astfel de caz este prezentat în Figura 1b. Deoarece rezistența dintre firul fazei A și pământ este mică, rezistențele de scurgere și capacitatea de împământare ale acestei faze sunt șuntate de rezistența de defect de pământ. Acum, sub influența tensiunii de linie a rețelei UB, curenții de scurgere și curenții capacitivi a două faze de funcționare vor trece prin defecțiune și pământ. Căile curente sunt afișate prin săgeți în figură.

Scurtcircuitul prezentat în figura 1,b se numește defect la pământ monofazat, iar curentul de urgență care apare în acest caz este curent de defect monofazat.

Imaginați-vă acum că un scurtcircuit monofazat din cauza deteriorării izolației nu a avut loc direct la pământ, ci la corpul unui receptor electric - un motor electric, un aparat electric sau o structură metalică de-a lungul căreia fire electrice(Fig. 2). O astfel de închidere se numește închiderea corpului. Dacă, în același timp, carcasa receptorului de putere sau structura nu este conectată la pământ, atunci acestea dobândesc potențialul fazei de rețea sau aproape de aceasta.

Orez. 2.

Atingerea corpului echivalează cu atingerea fazei. Un circuit închis se formează prin corpul uman, pantofii, podeaua, pământul, rezistențele de scurgere și capacitățile fazelor de funcționare (pentru simplitate, capacitățile nu sunt prezentate în Fig. 2).

Curentul din acest circuit depinde de rezistența acestuia și poate provoca răni grave sau poate fi fatal pentru o persoană.

Orez. 3. O persoană care atinge un conductor dintr-o rețea cu un neutru izolat în prezența unei defecțiuni la pământ în rețea

Din cele spuse, rezultă că pentru ca curentul să treacă prin pământ este necesar un circuit închis (uneori își imaginează că curentul „pleacă la pământ” - acest lucru nu este adevărat). În rețelele cu tensiune neutră izolată de până la 1000 V, curenții de scurgere și curenții capacitivi sunt de obicei mici. Acestea depind de starea de izolare și de lungimea rețelei. Chiar și într-o rețea ramificată, acestea sunt la câțiva amperi și mai jos. Prin urmare, acești curenți nu sunt în general suficienți pentru a topi siguranțe sau pentru a declanșa.

La tensiuni de peste 1000 V, curenții capacitivi sunt de importanță primordială, pot ajunge la câteva zeci de amperi (dacă nu este prevăzută compensarea lor). Cu toate acestea, în aceste rețele, deconectarea secțiunilor deteriorate în timpul scurtcircuitelor monofazate nu este de obicei utilizată pentru a nu crea întreruperi în alimentarea cu energie.

În acest fel, într-o rețea cu un neutru izolat în prezența unui scurtcircuit monofazat (care este semnalat de dispozitivele de monitorizare a izolației), receptoarele de putere continuă să funcționeze. Acest lucru este posibil, deoarece în timpul scurtcircuitelor monofazate, tensiunea liniară (fază la fază) nu se modifică și toți receptorii electrici primesc energie neîntrerupt. Dar cu orice scurtcircuit monofazat dintr-o rețea cu neutru izolat, tensiunile fazelor nedeteriorate față de pământ cresc la cele liniare, iar acest lucru contribuie la apariția unei a doua defecțiuni la pământ în altă fază. Defectul dublu la pământ rezultat creează un pericol grav pentru oameni. Prin urmare, orice o rețea cu un scurtcircuit monofazat trebuie considerată ca fiind în stare de urgență, deoarece condițiile generale de securitate în această stare a rețelei se deteriorează brusc.

Astfel, prezența „pământului” crește pericolul la atingerea pieselor sub tensiune. Acest lucru poate fi văzut, de exemplu, din Figura 3, care arată trecerea curentului leziunii atunci când se atinge accidental firul purtător de curent din faza A și „împământul” nereparat din faza C. În acest caz, persoana este expusă la tensiunea de linie a rețelei. Prin urmare, scurtcircuitele monofazate la pământ sau la cadru trebuie eliminate cât mai curând posibil.

Rețelele electrice cu o tensiune de 6 - 10 kV funcționează, în funcție de intensitatea curentului de defect la pământ, cu un neutru izolat sau împământat prin bobine de stingere a arcului.

La curenții de defect la pământîn rețelele de 6 kV peste 30 A și în rețelele de 10 kV peste 20 A, conform PUE, neutrul trebuie împământat prin bobine de arc pentru a compensa acești curenți. Avantajul unui astfel de sistem de funcționare este că, în cazul unei defecțiuni la pământ monofazate, receptoarele de putere continuă să funcționeze normal și, prin urmare, alimentarea cu energie a consumatorilor nu este perturbată.

Rețelele de cablu din oraș, care au o lungime semnificativă, au capacitate mare, deoarece cablul în sine este un fel de condensator. Prin urmare, atunci când apare un scurtcircuit monofazat într-o astfel de rețea, curentul de defecțiune la pământ la locul defectului poate atinge zeci și chiar sute de amperi.

La astfel de curenți, izolația cablului în punctul de deteriorare este distrusă rapid și o eroare la pământ monofazată se transformă într-un scurtcircuit cu două și trei faze, ceea ce face ca secțiunea de rețea să fie oprită de comutator, adică un întreruperea alimentării cu energie a consumatorilor. O defecțiune stabilă la pământ într-o rețea cu un neutru izolat nu are loc imediat, ci mai întâi sub forma unui arc „intermitent”. În momentul în care curentul trece prin zero, arcul se oprește și apoi reapare. Acest fenomen este însoțit de o creștere periculoasă a tensiunii la pământ pe fazele nedefectate și poate cauza defecțiunile izolației în alte părți ale rețelei.

Pentru ca arcul care apare la locul defectului să se stingă, este necesar să se compenseze curentul capacitiv de defect la pământ, pentru care o bobină de stingere a arcului de împământare inductivă este conectată la punctul zero al rețelei.

Bobina este o înfășurare cu un circuit magnetic de fier, plasată într-o carcasă umplută cu ulei. Înfășurarea principală a bobinei de stingere a arcului are prize pentru cinci curenți, astfel încât curentul inductiv poate fi reglat. În plus față de înfășurarea principală, bobina are o înfășurare de semnal de tensiune, la care este conectat un voltmetru de înregistrare, în funcție de citirile căreia este posibil să se determine tensiunea de secvență zero în timpul funcționării bobinei. Unul dintre bornele înfășurării principale a bobinei de stingere a arcului este conectat la punctul zero al înfășurării. tensiune mai mare un transformator având o schemă de conexiune a înfășurării stea-zero-triunghi sau care utilizează un transformator special de împământare, iar cealaltă ieșire a înfășurării principale este conectată la pământ.

De obicei transformatoare de împământare sunt folosite nu numai pentru a conecta bobina de stingere a arcului, ci și pentru a alimenta sarcina nevoilor proprii ale stației; în acest caz, la centrul de alimentare este instalat un transformator de împământare. Instalarea unui dispozitiv de compensare poate fi efectuată și în rețea. Puterea transformatorului de împământare este determinată de puterea curentului a bobinei și de sarcina auxiliară a substației CPU. Circuitul de comutare al bobinei de stingere a arcului este prezentat în figura de mai jos.

1 - transformator de împământare, 2 - comutator,

3 - înfășurarea semnalului de tensiune cu un voltmetru,

4 - bobină de stingere a arcului, 5 - transformator de curent, 6 - ampermetru,

7 - releu de curent, 8 - alarmă sonoră și luminoasă

În modul normal în rețea, potențialul punctului neutru al transformatorului este zero și nu trece curent prin bobină.În cazul unei defecțiuni la pământ a oricărei faze din rețea, punctul neutru al transformatorului primește potențial și bobina generează un curent inductiv care întârzie tensiunea cu 90 °. Curentul capacitiv de masă care curge la defect conduce tensiunea cu 90°. În locul deteriorării, are loc compensarea reciprocă a curenților capacitivi și inductivi, deoarece aceștia sunt deplasați în fază cu 180 °, iar arcul în locul deteriorării fie nu are loc, fie, după ce a apărut, se stinge rapid.

Pentru a controla funcționarea bobinei de stingere a arcului 4, un transformator de curent 5 este inclus în circuitul său, pentru a înfăşurare secundară la care se leagă un ampermetru 6 și relee de curent pentru măsurarea curentului de masă și furnizarea de semnale sonore și luminoase 8 personalului de serviciu. În absența personalului de serviciu la CPU, dispozitivele de telemecanică sunt folosite pentru a transmite un semnal către dispecerul de rețea de serviciu.

bobina de stingere a arcului selectat și reglat astfel încât curentul său să fie cu 20 până la 25 A mai mic decât curentul capacitiv de pământ, în timp ce are loc o compensare insuficientă a curentului capacitiv, care este necesară pentru funcționarea corectă a alarmei de defect de pământ. Un curent rezidual de 30 A pentru rețelele de 6 kV și 20 A pentru rețelele de 10 kV este acceptabil și nu provoacă prea multe daune la locul defectului.

În prezent utilizat pe scară largă bobine de stingere a arcului cu reglare automată continuă. Când apare un scurtcircuit monofazat în rețea, astfel de bobine de suprimare a arcului electric generează un curent inductiv și selectează automat valoarea acestuia, care este necesară pentru a compensa curentul capacitiv rezultat.

Postat la 05.07.2011 (valabil până la 18.07.2013)

După cum notează mulți dintre cititorii noștri, în special specialiștii organizațiilor de proiectare, în literatura tehnică rusă disponibilă nu există recomandări specifice cu privire la alegerea protecției împotriva defecțiunii la pământ (EPF) și nu există metode moderne de calculare a setărilor. Prin urmare, materialele pe această temă sunt de mare interes.

Alexey Shalin, doctor în științe tehnice, profesor, departamentul de centrale electrice, Universitatea Tehnică de Stat din Novosibirsk

În numărul precedent al revistei („Electrical Engineering News” Nr. 4 (34) 2005), a fost publicat un articol al lui Aleksey Ivanovich Shalin, în care a fost dat un exemplu de calcul al setărilor pentru protecția împotriva defecțiunii la pământ care răspunde la secvența zero Voltaj.

Despre valorile factorului de aruncare

În recomandările autorilor cu privire la calculul setărilor de protecție a curentului nedirecțional al secvenței zero de la defectul la pământ au fost date. Din aceste recomandări, se poate observa că experții diferă semnificativ în opiniile lor cu privire la astfel de valori fundamentale pentru calcul precum coeficientul de aruncare, coeficientul de sensibilitate normalizat etc.

Într-un comentariu despre Serghei Titenkov, el susține că factorul de supratensiune utilizat în calcule, care depinde în principal de curentul de înaltă frecvență cu secvență zero care apare în timpul descărcării capacității fazei deteriorate a circuitului și încărcarea circuitului. capacități ale fazelor nedeteriorate, nu scade cu împământarea rezistivă a neutrului rețelei. Acest lucru este determinat, în special, de faptul că acest rezistor în rețelele de 6-10 kV este inclus în circuitul unui transformator neutru de putere mică.

Așa cum este adesea cazul în realitate, orice afirmație anume are propriile sale „limite adevărate”. Dacă vorbim despre rezistențe instalate în neutrul neutrului (neutrul este o bobină de șoc trifazată cu o conexiune în zig-zag) în conformitate cu, atunci această opinie este în majoritatea cazurilor absolut corectă. După prima armonică reactanța inductivă neutru cu o putere de 63 kVA la o tensiune de 10 kV este de 96 ohmi. Conform a 10–20 de armonici, care sunt prezente în procesul de reîncărcare a capacității în timpul SGL, această rezistență va crește la 960–1920 Ohm, iar cu o rezistență de ordinul 100–150 Ohm, rezistența totală a „neutralizatorului”. - lanțul rezistenței de împământare” va fi aproape complet inductiv. Ca urmare, în deplină conformitate cu opinia lui Sergey Titenkov, rezistorul de împământare nu va avea practic niciun efect asupra curenților de reîncărcare a capacităților și, prin urmare, nu va afecta coeficientul de supratensiune.

La o tensiune de 35 kV, cu trei înfășurări transformatoare de putere de obicei au un neutru eliminat. La acest circuit neutru este conectat un rezistor de împământare. În acest caz, ar fi greșit să spunem că acest rezistor nu afectează curenții de reîncărcare.

Despre întârziere

Să luăm în considerare această întrebare folosind exemplul circuitului dat în. Aici, transformatorul de alimentare cu o tensiune de 35 kV are o capacitate de 10 MVA. O linie de transmisie aeriană este alimentată de la ea, care este apoi împărțită în două circuite, fiecare dintre ele alimentează propriul transformator de 4 MVA cu o diagramă de conectare. înfăşurare primarăîntr-o stea cu neutru eliminat. Pentru a reduce nivelul de supratensiune în neutrul transformatoarelor, sunt incluse rezistențe de împământare. Utilizarea rezistențelor de împământare în rețea vă permite să creșteți eficacitatea protecției, dar, în același timp, metodologia de alegere a setărilor acesteia ar trebui revizuită.

În conformitate cu curentul de declanșare a protecției împotriva SPZ ISZ într-o rețea cu un neutru izolat în prezența unui transformator de curent cu secvență zero de cablu este selectat din următoarea condiție:

unde k n \u003d 1,2 (factor de fiabilitate);

k br este factorul de supratensiune, ținând cont de creșterea curentului capacitiv în momentul apariției defecțiunii, precum și de capacitatea releului de a răspunde la acesta;

I s.fid.max - curent capacitiv maxim al alimentatorului protejat.

În conformitate cu pentru protecția instantanee împotriva SPE, valoarea produsului k n k br = 4 ... 5 trebuie luată în considerare în calcule. Pentru protecții cu întârziere, cu posibilitatea unui arc intermitent, kn kbr = 2,5. Aparent, aceste valori sunt recomandate de autor pentru releele tradiționale de protecție domestică, inclusiv RTZ-51.

În acesta se propune să se ia în considerare k n \u003d 1.2, k br \u003d 3 ... 5 (în raport cu releele de tipuri vechi). Pentru releul RTZ-51, se recomandă să luați k br = 2…3. În acest caz, se propune efectuarea protecției fără întârziere. „Când folosiți relee digitale moderne pentru protecția împotriva scurtcircuitului, de exemplu, seria SPACOM, inclusiv SPAC-800 ..., puteți lua valorile k br = 1 ... 1,5 (de verificat cu producătorul). )” .

În opinia mea, acolo unde este posibil, este mai bine să folosiți protecția cu întârziere împotriva EPB-urilor. Acest lucru face posibilă asigurarea selectivității pentru două sau mai multe linii electrice conectate în serie, utilizarea unei valori mai mici a factorului de supratensiune în calcule, pentru a preveni falsele deconectări ale liniilor nedeteriorate după deconectarea unei linii deteriorate (datorită fenomenelor de ferorezonanță asociate cu tensiunea). transformatoare de măsură), etc. d.

În unele industrii (mine, cariere etc.) există documente de reglementare care necesită închiderea imediată a OPP. Acolo este necesar să se folosească protecție instantanee împotriva OZZ.

Determinarea curenților capacitivi

Valoarea I s.fid.max \u003d I CS pentru rețelele cu neutru izolat în ea se recomandă, de exemplu, să se determine după cum urmează:

pentru rețele de cablu

pentru rețelele cu linii electrice aeriene

unde U este tensiunea nominală a rețelei (kV);

S este lungimea totală a liniilor (km).

Curentul capacitiv total al rețelei este definit ca suma componentelor descrise mai sus pentru toate liniile conectate galvanic ale rețelei.

Mai precis, valoarea curentului capacitiv I s.fid.max linii electrice poate fi calculată utilizând, de exemplu, date privind curenții capacitivi specifici în liniile electrice aeriene și cablu, date în. Totuși, se observă și acolo că valoarea curentului capacitiv, determinată de (2), (3), poate da o eroare de ordinul 40–80% față de curentul real măsurat în timpul curentului de defect în rețea. . Unul dintre motive este eșecul de a lua în considerare capacitățile față de sol ale consumatorilor de energie electrică, de exemplu, motoare, precum și proiectarea linii electrice aeriene(tip de stâlp, cu sau fără fir de împământare), etc.

(4)

unde U f - tensiunea de fază (kV);

w = 2pf = 314 (rad/s);

C S - capacitatea unei faze a rețelei relativ la sol (F).

(5)

unde c i este capacitatea specifică pe fază a liniei i (F/km);

l i - lungimea liniei i (km);

m este numărul de linii (cablu, aeriene cu și fără fir de împământare);

c j - capacitatea pe fază a j-lea element de rețea (F);

q j - numărul elementelor de rețea considerate, cu excepția liniilor electrice (de exemplu, motoare);

n este numărul total de astfel de elemente.

(6)

unde S nom este puterea aparentă nominală a motorului (MVA);

U nominal - tensiunea nominală a motorului (kV).

Pentru alte tipuri de motoare electrice

(7)

unde n nom este viteza nominală a rotorului (rpm).

După cum s-a menționat mai sus, curenții capacitivi calculați ai rețelei diferă de obicei de cei reali, care pot fi determinați numai prin măsurarea la instalație. Cu toate acestea, procesul de măsurare a curentului capacitiv, pe lângă dificultățile tehnice, este asociat și cu o anumită incertitudine metodologică. Experiența arată că la multe instalații, compoziția curentului capacitiv al rețelei, chiar și cu un SPE metalic, conține nu numai componentele frecvenței industriale, ci și curenți semnificativi de armonici superioare.

Măsurarea valorii totale a curentului, de exemplu, folosind instrumente tradiționale concepute pentru a măsura curenții de frecvență de putere, este asociată cu erori semnificative. În realitate, s-au remarcat erori de ordinul a 30% (inclusiv în direcția de scădere a curenților măsurați față de cel calculat). Mai precis, curentul capacitiv al rețelei poate fi măsurat prin osciloscop-grafic, urmat de descompunerea în componente armonice.

Curenți de ordine zero în rețelele cu împământare rezistivă

Dacă în rețea există mai multe rezistențe de împământare cu o OZZ externă, curentul activ I IR poate circula și prin protecție. În acest caz, în loc de I s.fid.max în (1) este necesar să se înlocuiască

Sensibilitatea se verifică prin valoarea coeficientului k h:

(9)

unde k h.norme - coeficient de sensibilitate normalizat;

PROTEJEZ - curent în protecția unei linii electrice deteriorate.

În rețele și instalații rezistive-împământate

unde I" CS este curentul capacitiv total al rețelei minus curentul capacitiv al alimentatorului protejat;

I R este curentul rezistenței de împământare care trece prin protecția unei conexiuni deteriorate. În s-a arătat că atunci când se protejează împotriva OZZ linii aeriene Este periculos să folosiți valorile coeficientului de sensibilitate standard recomandat în valori din cauza posibilității formării unei rezistențe tranzitorii mari în locul SPZ și a defecțiunii protecției din acest motiv. Au fost date și recomandări privind verificarea sensibilității protecției în acest caz.

Curenți în moduri tranzitorii

În prezent, întrebarea care ar trebui să fie valoarea coeficientului k br la instalarea unui rezistor de împământare în rețeaua neutră este slab studiată. Există două opinii în acest sens:

Valoarea lui k br ar trebui să fie aceeași ca în rețelele fără rezistențe de împământare;

Valoarea lui k br ar trebui luată mai mică decât în ​​cazul precedent.

Se știe că k br depinde, în special, de raportul dintre curentul maxim pentru reîncărcarea capacităților rețelei (curenți de descărcare pentru capacitățile fazei deteriorate și reîncărcarea capacităților fazelor „sănătoase”) și valoarea de curentul capacitiv al conexiunii protejate în regim permanent de protecție externă la scurtcircuit. Pe fig. 1 prezintă oscilograma curentului de ordine zero 3I0 în procesul tranzitoriu al SPZ într-una dintre conexiunile rețelei electrice descrise în, curentul total al SPZ în care este de 19 A. Oscilograma corespunde reaprinderii. a unui arc intermitent în rețea, unde nu există rezistențe de împământare. Valoarea maximă a curentului tranzitoriu a fost de 138 A, valoarea amplitudinii curentului constant 3I0 este de 16 A. Notând raportul dintre curentul maxim și amplitudinea stării staționare ca k max , obținem k max = 8,62 pentru cazul în considerare.

Prin instalarea unui rezistor de împământare cu o rezistență de 2 kOhm în neutrul transformatorului de alimentare (curentul rezistenței la OZZ este de 10 A, adică 0,53 din curentul capacitiv total al rețelei), obținem k max = 1,3 pt. aceeași legătură, adică k max a scăzut de peste 6,5 ori. O creștere a rezistenței rezistorului duce la o creștere a k max (în limitele în acest caz până la 8,62). Dacă în rețea sunt instalate mai multe rezistențe de împământare și un curent activ al unuia dintre ele trece prin conexiunea în cauză cu un curent de defect extern, atunci aceasta duce la o scădere ușoară a valorii k max, deoarece curentul constant 3I0 în considerate creșteri de conexiune.

Din ceea ce s-a descris, este clar că valoarea lui k br în acest caz poate fi luată mai mică decât în ​​absența rezistențelor de împământare, iar gradul de reducere a lui k br depinde de rezistența rezistenței. O altă metodă de împământare este descrisă în, concepută pentru a asigura funcționarea eficientă a protecției selective la pământ în rețelele de 6–10 kV (Fig. 2). În acest caz, nu este instalat un transformator neutru.

Când în rețea apare o tensiune de secvență zero, indicând că a apărut o defecțiune la pământ, un comutator special între fiecare fază și masă pornește pe propriul rezistor de împământare. În acest caz, se formează curenți activi de defect la pământ, potriviti pentru detectarea selectivă a unei conexiuni defectuoase.

Pentru a limita supratensiunile care pot apărea în rețea înainte ca rezistențele de împământare să fie pornite, este planificată instalarea descărcătoarelor de supratensiune pe barele colectoare. Stabilitatea lor termică trebuie asigurată pentru un timp până când rezistențele de împământare sunt pornite și conexiunea deteriorată este detectată de protecția releului. După ce a funcționat, protecția releului deconectează conexiunea deteriorată, după care rezistențele de împământare sunt deconectate. Rezistoarele de împământare sunt de putere redusă, care absorb căldură, cu un timp de stabilitate termică de ordinul 10-20 de secunde.

Exemplu de distribuție curentă

Pe fig. 3 prezintă distribuția curenților în circuitele circuitelor.

La construirea figurii, s-au făcut ipoteze că:

- capacitatile fazelor liniei de transmisie a puterii fata de pamant sunt de multe ori mai mari decat capacitatile elementelor ramase ale circuitului;

Scurgerile prin transformatoarele de tensiune pot fi neglijate;

Curentul activ în izolarea de fază relativ la pământ este neglijabil;

Rezistența liniilor electrice și a înfășurărilor transformatorului este neglijabilă.

Pe diagrama din fig. 3 nu prezintă dispozitive de comutare și descărcătoare de supratensiune. Aici Tr este transformatorul de alimentare; PTL1 - PTL, pe care s-a produs un scurtcircuit fază-pământ; PTL2 - linie de transmisie a energiei electrice intactă (sau un grup de astfel de linii); R1 - rezistențe de împământare.

Figura arată că curenții activi ai rezistențelor de împământare sunt închise prin transformatorul de alimentare Tr și faza deteriorată a liniei de transmisie a energiei electrice1. Ca rezultat, suma curenților activi ai rezistențelor fazelor intacte și curentul capacitiv al liniei de transmisie a puterii intacte curge pentru a proteja linia de transmisie a energiei deteriorate. Doar curentul capacitiv al acestei linii electrice trece prin protecția unei linii de transmisie intacte.

Metoda de împământare rezistivă descrisă mai sus a fost implementată la trei substații ale zonelor de distribuție Khanty-Mansiysk din Nefteyugansk retelelor electrice. Experiența de operare disponibilă până în prezent confirmă eficiența ridicată a unei astfel de soluții tehnice. În cazul acestei scheme, după cum arată studiile noastre, rezistențele de împământare reduc, de asemenea, valoarea kmax și, prin urmare, kbr. În același timp, pentru a obține același efect de rezistență a rezistenței în circuitele din Fig. 2, 3 ar trebui luate de 3 ori mai mari decât atunci când o rezistență de împământare este conectată, de exemplu, la neutrul unui transformator de putere.

Orez. 1. Oscilograma curentului de ordine zero în procesul tranzitoriu al unei defecțiuni la pământ monofazate într-o rețea de 35 kV

Orez. 2. Includerea rezistențelor de împământare între faze și pământ în cazul unei defecțiuni la pământ

Orez. 3. Distribuția curenților în circuitele circuitelor

Studiile efectuate ne permit să tragem următoarea concluzie: utilizarea rezistențelor de împământare fără neutralizatori duce la posibilitatea reducerii valorii kbr. Utilizarea neutralizatorilor reduce semnificativ acest efect, în majoritatea cazurilor reducându-l practic la zero.

Ca urmare, la conectarea rezistențelor de împământare prin neutri, trebuie luate valorile coeficientului de aruncare kbr, ca și pentru o rețea cu un neutru izolat, în conformitate cu recomandările.

Când porniți rezistențele de împământare conform schemelor descrise mai sus, fără a utiliza neutralizatoare, valorile calculate ale kbr pot fi reduse. Dacă curentul rezistenței de împământare este aproximativ egal cu curentul capacitiv total al rețelei (așa cum se recomandă pentru suprimarea optimă a supratensiunii), valorile factorilor de supratensiune în conformitate cu pot fi luate la nivelul de 1,2-1,3.

Dacă rezistența rezistențelor de împământare este semnificativ mai mare decât capacitatea trei faze rețelele (cum este adesea cazul pentru valorile mari ale curentului capacitiv), valoarea lui k br poate fi fie luată la fel ca pentru rețelele cu un neutru izolat, fie determinată după calcule suplimentare ale curenților tranzitori ai OZZ.

Într-una dintre caracteristicile arderii arcului în cablurile domestice cu izolație hârtie-ulei a fost descrisă. Era vorba despre faptul că, în stadiul inițial al SPZ, aprinderea unui arc într-un astfel de cablu duce la descompunerea impregnării ulei-colofoniu și eliberarea unei cantități semnificative de gaze care stinge arcul rezultat. Până când gazele formate „au plecat” în laturi diferite de la locul arcului dintre straturile de hârtie, arcul nu arde. În același timp, din cauza „pauzei” rezultată în curentul de secvență zero, protecția împotriva SPGF, care are o întârziere, poate să nu funcționeze. Motivul este că în timpul pauzei fără curent, elementul curent revine la starea sa inițială și elementul de întârziere, după ce „nu a numărat” întârzierea stabilită, revine de asemenea la starea inițială.

Pentru a preveni astfel de eșecuri de protecție împotriva SPD, în unele protecții importate (precum și în protecția unității comune de producție a Universității Tehnice de Stat din Novosibirsk și a PNP BOLID LLC) există o opțiune de a reține faptul de a începe protecția. Dacă a existat o „ciocănire” a organului curent, atunci acest fapt este reținut pentru un timp de până la 0,3 s, iar atunci când „ciocănirea” se repetă, protecția funcționează pentru a se opri. Pentru astfel de protecție, chiar dacă există o rezistență de împământare în rețea, se recomandă să se ia o valoare crescută a kbr, de exemplu, egală cu 1,5.

Domeniul de aplicare al protecțiilor nedirecționale

În general, protecția curentului nedirecțional împotriva SPGF poate fi eficientă numai în instalațiile cu un număr mare de conexiuni conectate la secțiune, fiecare dintre ele având un curent capacitiv mic. Apoi, dezacordarea de la acest curent în conformitate cu (1) nu va duce la o scădere inacceptabilă a sensibilității. Acest caz este tipic, de exemplu, pentru atelierele întreprinderilor cu un număr mare de motoare electrice de putere redusă conectate prin cabluri scurte.

Dacă într-o astfel de rețea este instalat un reactor de stingere a arcului, atunci pentru a vă asigura actiune eficienta Este oportun să conectați un rezistor de împământare în paralel cu acest reactor, iar curentul care curge prin rezistor în cazul unui SPE ar trebui să depășească setarea celei mai „aspre” protecție de 1,5-2 ori. În acest caz, protecția curentului nedirecțional poate oferi selectivitatea necesară și sensibilitatea ridicată în cazul unei defecțiuni.

O creștere semnificativă a eficienței poate fi obținută atunci când se utilizează protecția curentului cu secvență zero cu măsurare relativă. De exemplu, există un terminal de protecție a microprocesorului, al cărui principiu se bazează pe compararea valorilor curenților de ordine zero în toate conexiunile secțiunii protejate a barelor colectoare. Nu este necesară reglarea curentului de funcționare din curenții capacitivi ai conexiunilor. În absența unui reactor de suprimare a arcului în rețea, o astfel de protecție face posibilă identificarea eficientă a unei conexiuni deteriorate în cazul unei defecțiuni.

Literatură

1. Shalin A.I. Protecție împotriva defecțiunii la pământ în rețele de 6–35 kV. Un exemplu de calcul al setărilor // News of Electrical Engineering. - 2005. - Nr. 4 (34).

2. Shalin A.I. Defecțiuni la pământ în rețelele de 6–35 kV. Avantajele și dezavantajele diferitelor protecții // News of Electrical Engineering. - 2005. - Nr. 3 (33).

3. Shabad M.A. Calcule de protectie cu relee si automatizare a retelelor de distributie. - Sankt Petersburg: PEIPC, 2003. - 350 p.

4. Andreev V.A. Protecția cu relee și automatizarea sistemelor de alimentare. - M.: Şcoala superioară, 1991. - 496 p.

5. Aleksandrov A.M. Alegerea setărilor pentru protecția motoarelor electrice asincrone cu tensiuni peste 1 kV. Sankt Petersburg: PEIPC, 2001.

6. Chelaznov A.A. Elaborarea reglementărilor tehnice și a standardelor în domeniul ingineriei energetice a SA „Gazprom” // Procesele celei de-a treia conferințe științifice și tehnice integral rusești „Limitarea supratensiunilor și a modurilor de împământare ale rețelelor neutre 6–35 kV” / Novosibirsk, 2004. - P.12–25.

7. Îmbunătățirea fiabilității rețelelor de 6 kV pentru nevoile auxiliare ale unităților de putere CNE. Circulara Ts-01-97(E). – M.: Rosenergoatom, 1997.

8. Lurie A.I., Panibratets A.N., Zenova V.P. et al. Seria de neutralizatoare de tip FMZO pentru funcționarea cu reactoare de stingere a arcului controlate prin magnetizare din seria RUOM în rețele de distribuție cu neutru izolat // Elektrotekhnika. - 2003. - Nr. 1.

9. Carte de referință electrotehnică. Volumul 3. Productie, transport si distributie energie electrica/ Sub redacția generală a profesorilor MPEI V.G. Gerasimova și alții (editor șef A.I. Popov) - ed. a VIII-a. - M.: Editura MPEI, 2002. - 964 p.

10. Bukhtoyarov V.F., Mavritsyn A.M. Protecție împotriva defecțiunii la pământ pentru instalațiile electrice de carieră. – M.: Nedra, 1986. – 184 p.

11. Korogodsky V.I., Kuzhekov S.L., Paperno L.B. Protecția cu relee a motoarelor electrice cu tensiune peste 1 kV. – M.: Energoatomizdat, 1987. – 248 p.

12. Brevet de invenție al Federației Ruse Nr. 2157038. Un dispozitiv pentru detectarea conexiunii cu o defecțiune la pământ într-o rețea cu un neutru izolat / Shalin A.I. Buletinul Invențiilor Nr. 27, 2000

13. Shalin A.I. Defecțiuni la pământ în rețelele de 6–35 kV. Cazuri de acțiuni incorecte de protecție // News of Electrical Engineering. - 2005. - Nr. 2 (32).