Den viktigste og mest kostbare delen av kraftenheten til en radioenhet drevet av et nettverk vekselstrøm, er en krafttransformator. Ett eksempel kretsskjema transformator er vist i fig. 1. Transformatoren har en kjerne satt sammen av tynne plater av transformatorstål. Viklingene til transformatoren er laget av isolert kobbertråd på en pressboardramme.
Transformatorkjerner er satt sammen av plater av to typer: L-formet og W-formet. Platetypen bestemmer også utformingen av transformatorer, som er vist i fig. 2.
På stangkjernen (L-formede plater) er viklingene til transformatoren plassert jevnt på begge stengene (fig. 2, a), for eksempel er den primære (nettverks)viklingen og nedtrappingsviklingen for glødelampe plassert. på en stang, og den sekundære step-up (høyspent) viklingen er plassert på den andre . Med denne typen plater plasseres noen ganger viklinger på en kjernestang.
På panserkjernen (W-formede plater) er alle viklingene plassert på dens midtre stang (fig. 2, b).
Hvis vi kobler transformatorens primærvikling I til en vekselstrømkilde (fig. 3), vil en vekselstrøm strømme gjennom den, noe som vil skape en vekslende magnetisk fluks i kjernen. Siden sekundærviklingen II er plassert på transformatorens andre stang, vil den vekslende magnetiske fluksen krysse svingene sekundærvikling, som et resultat av dette (i henhold til loven om elektromagnetisk induksjon) vil det bli indusert elektromotorisk kraft(EMF). Hvis en enhet (voltmeter) er koblet parallelt med sekundærviklingen, vil den vise størrelsen på den induserte spenningen.
For å senke nettspenningen må sekundærviklingen ha færre omdreininger enn strømnettet, og for å øke spenningen - mer enn primær (nett)viklingen.
Forskjellige spenninger kreves for å drive radioutstyret: en høyspenning (med påfølgende likeretting) for å drive anodekretsene og kretsene til skjermnettene til lamper og to lave spenninger for å drive glødekretsene til lampene og separat for oppvarming av kenotronen hvis den brukes i en likeretter (det eneste unntaket er 6Ts5S kenotron, tråden hvis filament kan drives fra en vanlig filamentvikling).
På grunn av tap i kjerne og viklinger kan den samme kraften aldri oppnås fra sekundærviklingen til transformatoren som ble levert til primærvikling. Derfor er det konseptet effektivitet (effektivitet) til transformatoren. Hjemmelagde transformatorer, beregnet etter forenklede formler og laget på vanlig transformatorstål, har vanligvis en virkningsgrad over 70-80%.
Anta at transformatoren må gi strøm til en forsterker eller mottaker som bruker en strøm på 100 mA ved en spenning på 250 V gjennom anodekretsene og en strøm på 2 A ved en spenning på 6,3 V gjennom glødetrådskretsen. spenning på 5 V (for å bestemme strømmene som forbrukes av elektrodene til en bestemt lampe, bør du bruke referansedataene deres).
Således, med en stor tilnærming (uten å ta hensyn til spenningsfallet på den interne motstanden til kenotronen og filterinduktoren), bør sekundærviklingen være designet for en spenning på 250 V og en strøm på 100 mA (0,1 A), glødetrådsviklingen til lampene for en spenning på 6,3 V og strømstyrken er 2 A, og kenotron-trådviklingen er 5 V og strømmen er 2 A. Vi beregner kraften deres i henhold til formelen
hvor U er i volt og I er i ampere. Derfor er P1=250*0,1=25W, P2=5*2=10W, P3=6,3*2=12,6W.
P sat = P1 + P2 + P3 ... W (2)
Effekten i alle tre sekundærviklingene vil være lik
R sb \u003d 25 + 10 + 12,6 \u003d 47,6 W.
Hvis godta transformator effektivitet, laget under amatørforhold, ikke høyere enn 80%, kan strømforbruket fra nettverket beregnes ved hjelp av formelen
R bane \u003d 1,2 * R sb. (3)
I vårt tilfelle vil strømforbruket fra nettverket være lik
R pr \u003d 1,2 * 47,6 \u003d 57,12 W.
Det neste trinnet i beregningen er bestemmelsen av tverrsnittet av kjernen, t, e kjerneareal i kvadratcentimeter - Q cm 2. Det beregnes i henhold til formelen
Qcm 2 \u003d 1,2 * P bane 0,5 \u003d cm 2. (4)
Siden kjernen er satt sammen av tynne plater isolert fra hverandre, blir en faktor på 1,2 introdusert i formelen, tatt i betraktning fyllingen av kjernen. Dermed vil tverrsnittet av kjernen til transformatoren vår være lik
Q cm 2 \u003d 1 * 2 57,12 0,5 \u003d 9,07 cm 2
(vi vurderer avrundet 9,0 cm 2).
Etter det må du bestemme bredden på platene til den midterste stangen (hvis platene er W-formede) og tykkelsen på settet i cm. Multipliserer disse verdiene, får vi tverrsnittsarealet på \u200b \u200bstangen. Siden beregningen av alle de geometriske dimensjonene til kjernen (vindusareal, innstilt tykkelse og platebredde) for en nybegynner radioamatør er en ganske komplisert sak, kan du ganske enkelt vurdere forholdet mellom bredden på stangplatene og den innstilte tykkelsen til være fra 1 til 2.
Tabell 1
Med dette forholdet kan du være sikker på at antall omdreininger oppnådd fra videre beregning vil passe inn i kjernevinduet. Fra bordet. 1-data, velger vi Sh-25-plater, hvor tykkelsen på settet vil være 3,6 cm, og sideforholdet vil være 1,44, siden 9 cm 2: 2,5 cm = 3,6 cm, og 3,6: 2, 5 = 1,44.
n0 = (45 - 60)/Q = svinger, (5)
der Q er tverrsnittet av kjernen i cm 2. Hvis det er transformator stålplater god kvalitet, tallet 45 skal erstattes i telleren, hvis stålet er dårlig - 60. Ved beregning antar vi at kjernen er hentet fra fabrikktransformatoren, da vil antall omdreininger per volt være lik
Ytterligere beregning av viklingene er ikke lenger noen problemer, du trenger bare å multiplisere antall omdreininger per volt med den gitte spenningen til en eller annen vikling. Primærviklingen for tilkobling til et nettverk med en spenning på 127 V må ha P1 = 127x5 = 635 omdreininger, økende med 250 V - P2 = 250x5 = 1250 omdreininger, for oppvarming av kenotronen 5 V - P3 = 5x5 = 25 omdreininger og for varmelamper 6,3 B - P4 \u003d 6,3x5 \u003d 31,5 omdreininger (runde opp til 32 omdreininger).
Det siste trinnet i beregningen av viklingene er bestemmelsen av diameteren viklingstråd i henhold til en formel som sørger for en langsiktig, uavbrutt belastning av transformatoren, ved hvilken strømtettheten (styrken) pr. kvadratmillimeter ledningstverrsnitt er tatt ikke mer enn to ampere,
d = 0,8*I 0,5 = mm, (6)
der d er ledningsdiameteren i millimeter, I er strømmen i ampere.
I vårt tilfelle, d2 \u003d 0,8 * 0,1 0,5 \u003d 0,8x0,316 \u003d 0,25 mm; d3 \u003d d \u003d 0,8 * 2 0,5 \u003d 8x1,41 \u003d 1,1 mm (avrundet).
I1 \u003d 57,12 / 127 \u003d 0,45 A (avrundet),
derfor d1 = 0,8 * 0,45 0,5 = 0,54 mm, eller, avrundet, 0,55 mm.
For større sikkerhet kan du sjekke om viklingene passer i vinduet til kjernen vi har valgt. Det gjøres slik. Fra Tabell. 1 viser at lengden på vinduet til kjerneplaten er 6 cm, og bredden er 2,5 cm, men siden viklingene er viklet på en karm som tar mye plass i vinduet, bør disse dimensjonene reduseres med tykkelsen på kinnene på rammen og tykkelsen på ermet. Som et resultat vil lengden på vinduet være omtrent 5,2 cm, og bredden vil være 2,2 cm I følge tabellen. 2 finner vi at ledningene til viklingene i emaljeisolasjon vil ha følgende ytre diametre: d1 = 0,59 mm, d2 = 0,27 mm, d3 = d4 = 1,15 mm.
tabell 2
| Tråddiameter uten isolasjon, mm |
Isolert ledningsdiameter, mm |
||||
| PEL | PSHO | PSHD | PBO | PBB | |
| 0,1 | 0,115 | 0,15 | 0,2 | 0,19 | - |
| 0,15 | 0,165 | 0,2 | 0,25 | 0,24 | - |
| 0,2 | 0,215 | 0,26 | 0,32 | 0,29 | 0,37 |
| 0,25 | 0,27 | 0,31 | 0,37 | 0,34 | 0,42 |
| 0,31 | 0,33 | 0,37 | 0,43 | 0,42 | 0,51 |
| 0,35 | 0,38 | 0,41 | 0,47 | 0,46 | 0,55 |
| 0,41 | 0,44 | 0,47 | 0,53 | 0,52 | 0,61 |
| 0,44 | 0,475 | 0,5 | 0,56 | 0,55 | 0,64 |
| 0,51 | 0,545 | 0,57 | 0,63 | 0,62 | 0,71 |
| 0,55 | 0,59 | 0,61 | 0,67 | 0,66 | 0,75 |
| 0,64 | 0,68 | 0,7 | 0,76 | 0,75 | 0,84 |
| 0,8 | 0,85 | - | - | 0,91 | 1,00 |
| 1,0 | 1,05 | - | - | 1,125 | 1,25 |
| 1,2 | 1,26 | - | - | 1,325 | 1,45 |
Således, i ett lag av en ledning med en diameter på 0,59, vil 52 / 0,59 \u003d 88 omdreininger passe, og antall lag av denne viklingen vil være lik
685/88 = 7 (avrundet). Over vinduets bredde vil lagene ta 7x0,59 = 4,2 mm, eller 0,42 cm.
For en ledning med en diameter på 0,27 (med isolasjon) vil antall svinger i laget være 2 / 0,27 \u003d 192. Følgelig får vi antall lag 6,5, vi teller syv lag med en margin. De vil ta 2 mm, eller 0,2 cm, over vindusbredden.
Antall vindinger i et trådlag med diameter 1,15 er 52 / 1,15 = 45. Dermed vil filamentviklingene passe inn i to lag, som vil ta 2,3 mm, eller 0,23 cm over vindusbredden.
Ved å legge til de oppnådde verdiene på 0,42 + 0,2 + 0,23, får vi at alle viklinger langs vinduets bredde vil ta 0,85 cm.
I vår beregning forutså vi ikke at blyendene til viklingene, avstandsstykkene mellom lagene av sigarett- eller kondensatorpapir og avstandsstykkene mellom viklingene av lakkert stoff eller flere lag kabelpapir vil ta mye plass.
Det skal bemerkes at nybegynnere radioamatører ikke vil være i stand til umiddelbart tett og nøyaktig, snu for å svinge, svinge viklingene. Derfor vil vi anta at viklingene i vinduet ikke vil ta 0,85 cm, men 1 cm. Hvis det ved beregning viser seg at viklingene i vinduet ikke passer, bør du ta større plater eller øke tykkelsen på tallerkenpakken. Dermed vil det være mulig å redusere antall omdreininger av viklingene med en volt.
For fremstilling av en transformator er det også nødvendig med en pressplate, fiber eller getinax med en tykkelse på 1,5-2 mm. For å isolere viklingene fra hverandre og mellom lagene av viklingene, trenger du lakkert klut, kabel eller i ekstreme tilfeller vanlig skrivepapir. Lakkert duk, som har høye isolasjonsegenskaper, kan erstattes med flere lag med kalkerpapir.
Produksjonen av transformatorspolen begynner med fremstillingen av et treemne for rammen, hvis sider skal være litt større (med 0,5 mm) enn sidene på kjernestangen, og lengden er 1,5-2 cm lengre enn lengden på transformatorstangen.
Slå en spiker uten hatt inn i midten av treemnet, som vist på fig. 4.
Etter det begynner de å produsere en ramme fra pressplate eller getinaks av en spesifisert tykkelse, som markeringen av sidene av ermet og kinnene på rammen er laget på, som vist i fig. 5. Lengden på rammen skal være litt mindre enn lengden på stangen (med 1-2 mm).
Til tross for at en slik ramme er laget uten lim, har den stor styrke når den er nøye utført. Den sammensatte rammen (fig. 5) settes på emnet, og hvis det ikke fester seg tett til det, skal det legges en pappstrimmel mellom rammen og emnet eller emnet pakkes med flere lag papir.
Hvis radioamatøren har en drill og en skrustikke, er det ikke veldig vanskelig å vikle transformatorspolen. I en skrustikke må du klemme boret i horisontal posisjon, inn i patronen for å klemme spikeren til emnet. Når boret roterer, skal hylsen ikke i noe tilfelle slå på grunn av forvrengninger eller eksentrisitet, siden svingene vil ligge feil, noe som vil komplisere viklingsprosessen, forverre kvaliteten, som et resultat av at viklingen vil ta opp mye mer plass. Etter at rammen er festet i borechucken, bør det tilberedes strimler av papir, lakkert klut eller annet isolasjonsmateriale, hvis bredde skal være 4-5 mm mer avstand mellom kinnene på ermet.
Konklusjonene til viklingene (med unntak av filamentviklingene) bør ikke i noe tilfelle gjøres med samme ledning, men med strenget ledning, vel isolert ledning 10-12 cm lang, som viklingstråden er loddet til. Stedet for lodding må være godt isolert ved å pakke det med et stykke lakkert klut, forsterke spolen med ledning, som vist i fig. 6, og start viklingen.
Ved vikling anbefales det å rotere håndtaket på boret med høyre hånd, og legge albuen på venstre hånd på bordet slik at fingrene som holder ledningen er i en avstand på 20-30 cm foran rammen . På denne måten er det lettere å svinge en sving til en sving (svingene er mindre sannsynlige å komme på avveie).
Hvis radioamatøren ikke har en teller, skal antall omdreininger i laget telles og resultatet registreres etter vikling av hvert lag.
Du kan også telle svingene. Bestem først hvor mange omdreininger borechucken gjør per omdreining av håndtaket, og registrer antall omdreininger som er gjort, etter tidligere multiplisert med det resulterende forholdet. For eksempel: for en omdreining av borehåndtaket gjør patronen 3,8 omdreininger, derfor vil 380 omdreininger bli viklet for 100 omdreininger for hånd under vikling.
Hvert lag av sårviklingen skal legges med en forberedt stripe av papir og forsiktig sørge for at de siste svingene i hvert lag ikke faller mellom kinnet og ned i det nedre laget, siden isolasjonsnedbrytning mellom lagene er mulig på dette stedet, som kan forklart som følger. I vår beregning viste det seg at det er 5 omdreininger per volt, og 192x2 = 384 omdreininger passer i to lag av høyspentviklingen, derfor vil den effektive spenningen som virker mellom de to lagene være 386/5, eller 77 V , og amplitudespenningen vil være 108 B, at når viklingene varmes opp, kan det føre til sammenbrudd av isolasjonen.
Før vikling av sekundærviklingene, primært høyspenningsviklinger, bør det legges to lag lakkert duk eller to eller tre lag kabelpapir på toppen av primærviklingen. Alle viklinger må være godt isolert fra hverandre.
Utgangsendene til viklingene skal være plassert på den ene siden av spolens kinn, ellers er de lette å ødelegge når de fyller spolen, spesielt hvis platene er laget med et hakk, som vist i fig. 7. For fylling med stålplater legges spolen på bordet, hvoretter den ene halvdelen av platene legges på høyre side av spolen, og den andre til venstre. Fyllingen utføres i overlapping, det vil si at en plate skyves inn i spolen fra høyre side, og den andre fra venstre. Vanligvis er ferdige plater lakkert på den ene siden, så når du fyller spolen, må du sørge for at de lakkerte sidene av platene alltid er snudd opp eller ned. Pakningen av platene må utføres med maksimal tetthet, for før slutten av pakkingen skal kjernen presses ved å komprimere den i en skrustikke, og deretter kan enda flere plater settes inn.
Den sammensatte transformatorkjernen skal slås ut fra alle sider med en hammer slik at alle platene legger seg i en jevn haug, og dra deretter kjernen med pinner.
Den produserte transformatoren bør testes ved å koble den til strømnettet. Hvis viklingene ikke varmes opp etter en eller to timer, er transformatoren designet og laget riktig.
Oppvarmingen av viklingen kan forklares med tilstedeværelsen av lukkede svinger (slurvet vikling). Før du slår på transformatoren, er det nødvendig å kontrollere at utgangsendene til viklingen ikke ved et uhell nærmer seg hverandre. Klabling av kjerneplatene indikerer en løs montering. I dette tilfellet må du sette inn noen flere plater i kjernen og stramme låsene på tappene tettere. Hvis radioamatøren har et AC-voltmeter eller et avometer, bør spenningene på alle sekundærviklinger kontrolleres.
Det var behov for en kraftig strømforsyning. I mitt tilfelle er det to pansrede magnetiske kretser - tape og toroidal. Pansertype: ШЛ32х50(72х18). Toroidal type: OL70/110-60 .
INITIALDATA for beregning av en transformator med en pansret magnetisk kjerne:
- primærviklingsspenning, U1 = 220 V;
- spenning av sekundærviklingen, U2 = 36 V;
- sekundærviklingsstrøm, l2 = 4 A;
- viklingstykkelse a = 32 mm;
- båndbredde b = 50 mm;
- vindusbredde c = 18 mm;
- vindushøyde h = 72 mm.
Beregningen av en transformator med magnetkrets av typen ShL32x50 (72x18) viste at selve kjernen er i stand til å levere en spenning på 36 volt med en strøm på 4 ampere, men det er kanskje ikke mulig å vikle sekundærviklingen pga. utilstrekkelig vindusareal. For gjenforsikring beregner vi en transformator med en magnetisk krets av typen OL70 / 110-60.
Programvare (on-line) beregning vil tillate deg å eksperimentere med parametere på farten og redusere utviklingstiden. Du kan også beregne ved å bruke formlene, de er gitt nedenfor. Beskrivelse av inndata og beregnede felter til programmet: lyseblått felt - startdata for beregning, gult felt - data automatisk valgt fra tabellene, hvis du krysser av i boksen for å justere disse verdiene, endrer feltet farge til lyseblått og lar deg for å angi dine egne verdier, felt Grønn farge- beregnet verdi.
Formler og tabeller for manuell beregning av transformatoren:
1. Kraften til sekundærviklingen;
2. Generell kraft til transformatoren;
3. Det faktiske tverrsnittet av stålet til den magnetiske kretsen ved plasseringen av transformatorspolen;
4. Estimert seksjon av stålet til den magnetiske kretsen ved plasseringen av transformatorspolen;
5. Faktisk tverrsnittsareal av kjernevinduet;
6. Størrelse merkestrøm primær vikling;
7. Beregning av ledningsseksjonen for hver av viklingene (for I1 og I2);
8. Beregning av diameteren på ledningene i hver vikling uten å ta hensyn til tykkelsen på isolasjonen;
9. Beregning av antall omdreininger i transformatorviklingene;
n - viklingsnummer,
U' - spenningsfall i viklingene, uttrykt i prosent av Nominell verdi, se tabell.
I toroidale transformatorer er den relative verdien av det totale spenningsfallet i viklingene mye mindre sammenlignet med pansrede transformatorer.
10. Beregning av antall omdreininger per volt;
11. Formel for beregning maksimal effekt som magnetkretsen kan gi;
Sst f - det faktiske ståltverrsnittet av den eksisterende magnetiske kretsen ved plasseringen av spolen;
Sok f - det faktiske området av vinduet i den eksisterende magnetiske kretsen;
Vmax - magnetisk induksjon, se tabell nr. 5;
J - strømtetthet, se tabell nr. 3;
Kok - vindusfyllingsfaktor, se tabell nr. 6;
Kst - fyllfaktor for magnetkretsen med stål, se tabell nr. 7;
Verdiene for elektromagnetiske belastninger Vmax og J avhenger av effekten tatt fra sekundærviklingen til transformatorkretsen, og er tatt for beregninger fra tabellene.
Etter å ha bestemt verdien av Sst*Sok, er det mulig å velge den nødvendige lineære størrelsen på den magnetiske kretsen, som har et arealforhold som ikke er mindre enn det oppnådd som et resultat av beregningen.
Viktor Khripchenko Oktyabrsky, Belgorod-regionen
Da jeg var engasjert i beregninger av en kraftig strømforsyning, fikk jeg et problem - jeg trengte en strømtransformator som kunne måle strømmen nøyaktig. Det finnes ikke mye litteratur om dette emnet. Og på Internett, bare forespørsler - hvor du finner en slik beregning. Jeg leste artikkelen; vel vitende om at feil kan være tilstede, behandlet jeg dette emnet i detalj. Feil var selvfølgelig tilstede: det er ingen termineringsmotstand Rc (se fig. 2) for å matche utgangen fra sekundærviklingen til transformatoren (den ble ikke beregnet) når det gjelder strøm. Sekundærkretsen til strømtransformatoren beregnes som vanlig for en spenningstransformator (sett riktig spenning på sekundærviklingen og gjorde beregningen).
Litt teori
Så, først av alt, en liten teori. Strømtransformatoren fungerer som en strømkilde med en gitt primærstrøm, som representerer strømmen til den beskyttede delen av kretsen. Størrelsen på denne strømmen er praktisk talt uavhengig av belastningen til den sekundære kretsen til strømtransformatoren, siden dens motstand mot belastningen, redusert til antall omdreininger i primærviklingen, er ubetydelig sammenlignet med motstanden til de elektriske kretselementene. Denne omstendigheten gjør driften av en strømtransformator forskjellig fra den til krafttransformatorer og spenningstransformatorer.
På fig. 1 viser markeringen av endene av primær- og sekundærviklingene til strømtransformatoren, viklet på magnetkretsen i samme retning (I1 - primærviklingsstrøm, I2 - sekundærviklingsstrøm). Strømmen til sekundærviklingen I2, som neglisjerer den lille magnetiseringsstrømmen, blir alltid rettet på en slik måte at den magnetiske kretsen avmagnetiseres.
Pilene viser retningen til strømmene. Derfor, hvis vi tar den øvre enden av primærviklingen som begynnelsen, er begynnelsen av sekundærviklingen også dens øvre ende. akseptert regel merking tilsvarer samme strømretning, gitt tegnet. Og den viktigste regelen: tilstanden for likhet av magnetiske flukser.
Den algebraiske summen av produktene I 1 x W 1 - I 2 x W 2 \u003d 0 (forsømmer en liten magnetiserende strøm), der W 1 er antall omdreininger av primærviklingen til strømtransformatoren, W 2 er tallet av svinger av sekundærviklingen til strømtransformatoren.
Eksempel. La deg, etter å ha gitt en strøm av primærviklingen på 16 A, gjort en beregning og i primærviklingen på 5 svinger - beregnet. Du får en strøm av sekundærviklingen, for eksempel 0,1 A, og i henhold til formelen ovenfor I 1 x W 1 \u003d I 2 x W 2 beregner vi antall omdreininger av sekundærviklingen til transformatoren.
W 2 = I 1 x W 1 / I 2
Videre, etter å ha beregnet L2-induktansen til sekundærviklingen, dens motstand XL1, beregner vi U2 og deretter Rc. Men dette er litt senere. Det vil si at du ser at ved å stille inn strømmen i sekundærviklingen til transformatoren I2, beregner du først antall omdreininger. Strømmen til sekundærviklingen til strømtransformatoren I2 kan settes til hvilken som helst - herfra vil Rc bli beregnet. Og likevel bør -I2 være mer enn belastningene du vil koble til
Strømtransformatoren skal kun fungere på en strømtilpasset belastning (vi snakker om Rc).
Hvis brukeren trenger en strømtransformator for bruk i beskyttelseskretser, kan slike finesser som viklingsretningen, nøyaktigheten til den resistive belastningen Rc neglisjeres, men dette vil ikke lenger være en strømtransformator, men en strømsensor med en stor feil. Og denne feilen kan bare elimineres ved å opprette en belastning på enheten (jeg mener strømkilden der brukeren skal sette beskyttelse ved hjelp av en strømtransformator), og angi terskelen for dens nåværende drift av beskyttelseskretsen. Hvis brukeren trenger en strømmålekrets, må nettopp disse finessene observeres.
På fig. 2 (punkter - begynnelsen av viklingene) viser motstanden Rc, som er en integrert del av strømtransformatoren for å matche strømmene til primær- og sekundærviklingene. Det vil si at Rc setter strømmen i sekundærviklingen. Det er ikke nødvendig å bruke en motstand som Rc, du kan sette et amperemeter, et relé, men den obligatoriske betingelsen må overholdes - indre motstand last skal være lik beregnet Rc.
Hvis belastningen ikke samsvarer med strøm, vil det være en overspenningsgenerator. Jeg forklarer hvorfor. Som nevnt tidligere, er strømmen til sekundærviklingen til transformatoren rettet i motsatt retning fra retningen til strømmen til primærviklingen. Og sekundærviklingen til transformatoren fungerer som en avmagnetisering. Hvis belastningen i sekundærviklingen til transformatoren ikke samsvarer med strøm eller er fraværende, vil primærviklingen fungere som en magnetiserende. Induksjonen øker kraftig, noe som forårsaker en sterk oppvarming av magnettråden på grunn av økte tap i stålet. EMF indusert i viklingen vil bli bestemt av hastigheten på fluksendringer over tid, som har høyeste verdi under passasjen av en trapesformet (på grunn av metning av den magnetiske kretsen) strømme gjennom nullverdier. Induktansen til viklingene reduseres kraftig, noe som forårsaker enda mer oppvarming av transformatoren og til slutt dens feil.
Typene av magnetiske kjerner er vist i fig. 3 .
En magnetisk krets med vridd eller tape er det samme konseptet, så vel som uttrykksringen eller toroidal magnetisk krets: begge finnes i litteraturen.
Det kan være en ferrittkjerne eller W-formet transformatorjern, eller tapekjerner. Ferrittkjerner brukes vanligvis ved høyere frekvenser - 400 Hz og høyere på grunn av det faktum at de fungerer i svak og medium magnetiske felt(W = 0,3 T maksimum). Og siden ferritter som regel har en høy verdi av magnetisk permeabilitet µ og en smal hysteresesløyfe, kommer de raskt inn i metningsområdet. Utgangsspenningen, ved f = 50 Hz, på sekundærviklingen er noen få volt eller mindre. Som regel er ferrittkjerner merket med sine magnetiske egenskaper (eksempel M2000 betyr den magnetiske permeabiliteten til kjernen µ, lik 2000 enheter).
Det er ingen slik merking på magnetiske båndkjerner eller fra Ш-formede plater, og derfor er det nødvendig å bestemme deres magnetiske egenskaper eksperimentelt, og de fungerer i middels og sterke magnetiske felt (avhengig av graden av elektrisk stål som brukes - 1,5 .. .2 T og mer) og brukes ved frekvenser på 50 Hz.. .400 Hz. Magnetkjerner med ring eller toroidal vridd (tape) opererer også med en frekvens på 5 kHz (og fra permalloy til og med opp til 25 kHz). Når du beregner S - tverrsnittsarealet til en båndtoroidal magnetisk krets, anbefales det å multiplisere resultatet med koeffisienten k \u003d 0,7 ... 0,75 for større nøyaktighet. Dette er forklart designfunksjon strippe magnetiske kretser.
Hva er en tape split magnetisk krets (fig. 3)? Ståltape, 0,08 mm tykt eller tykkere, vikles på en dor og glødes deretter i luft ved en temperatur på 400 ... .500 ° C for å forbedre deres magnetiske egenskaper. Deretter kuttes disse formene, kantene poleres og magnetkretsen settes sammen. Ringformede (kontinuerlige) vridd magnetiske kjerner laget av tynne tapematerialer (permalloy 0,01...0,05 mm tykke) er dekket med elektrisk isolerende materiale under vikling og deretter glødet i vakuum ved 1000...1100 °C.
For å bestemme de magnetiske egenskapene til slike magnetiske kretser, er det nødvendig å vikle 20 ... 30 omdreininger med ledning (jo flere svinger, jo mer nøyaktig verdien av den magnetiske permeabiliteten til kjernen) på kjernen av den magnetiske kretsen og måle L-induktansen til denne viklingen (μH). Beregn S - tverrsnittsareal av transformatorkjernen (mm2), lm - gjennomsnittlig lengde av magneten feltlinje(mm). Og i henhold til formelen, beregn jll - magnetisk permeabilitet til kjernen:
(1) µ = (800 x L x lm) / (N2 x S) - for stripe og E-formet kjerne.
(2) µ = 2500*L(D + d) / W2 x C(D - d) - for en toroidal kjerne.
Når du beregner en transformator for høyere strømmer, brukes en ledning med stor diameter i primærviklingen, og her trenger du en magnetisk krets med vridd kjerne (P-formet), en vridd ringkjerne eller en ferritttoroid.
Hvis noen holdt en industrilaget strømtransformator for høye strømmer i hendene, så han at det ikke var noe primærviklingssår på magnetkretsen, men det var en bred aluminiumsbuss som gikk gjennom magnetkretsen.
Jeg husket dette senere at strømtransformatoren kan beregnes enten ved å sette W - magnetisk induksjon i kjernen, mens primærviklingen vil bestå av flere omdreininger og du må lide å vikle disse svingene på transformatorkjernen. Eller det er nødvendig å beregne den magnetiske induksjonen W av feltet som skapes av en strømførende leder i kjernen.
Og la oss nå fortsette til beregningen av den nåværende transformatoren ved å bruke lovene .
Du får oppgitt primærstrømmen til strømtransformatoren, det vil si strømmen som du skal styre i kretsen.
La det være I1 = 20 A, frekvensen som strømtransformatoren vil fungere ved, f = 50 Hz.
La oss ta en tape ringkjerne OJ125/40-10 eller (40x25x10 mm), vist skjematisk i fig. 4.
Mål: D = 40 mm, d = 25 mm, C = 10 mm.
Så er det to beregninger med detaljerte forklaringer på nøyaktig hvordan strømtransformatoren beregnes, men for mange formler gjør det vanskelig å legge ut beregningene på sidesiden. Av denne grunn fullversjon en artikkel om hvordan man beregner en strømtransformator er konvertert til PDF og kan lastes ned vha
Inkludert hjemmemester det er nødvendig å ha en loddebolt, noen ganger til og med flere forskjellige kapasiteter og design. Bransjen produserer mange forskjellige modeller, de er ikke vanskelige å anskaffe. Bildet viser et arbeidseksempel av utgivelsen av 80-tallet.
Imidlertid er mange håndverkere interessert i hjemmelaget design. En av dem på 80 watt er vist på bildene nedenfor.
Denne loddebolten var i stand til å lodde kobbertråder 2,5 ruter ute i kulda og bytt transistorer og andre komponenter elektroniske kretser på trykte kretskort under laboratorieforhold.
Prinsipp for operasjon
Loddebolt "Moment" fungerer fra elektrisk nettverk~ 220 volt, som representerer en vanlig transformator, der sekundærviklingen er kortsluttet med en kobberhopper. Når den aktiveres i noen sekunder, flyter strøm gjennom den kortslutning, oppvarming av kobberspissen på loddebolten til temperaturer som smelter loddetinn.
Primærviklingen er koblet til stikkontakten med en ledning med støpsel, og en bryter med en mekanisk fjær-selvretur brukes til å levere spenning. Når knappen trykkes og holdes inne, flyter en varmestrøm gjennom loddeboltspissen. Så snart du slipper knappen, stopper oppvarmingen umiddelbart.
I noen modeller, for å gjøre det lettere å jobbe under dårlige lysforhold, er en 4-volts kran laget av primærviklingen i henhold til prinsippet om en autotransformator, som ledes til en patron med en lyspære fra en lommelykt. Retningslyset til den innsamlede kilden lyser opp stedet for lodding.
Transformator design
Før du starter monteringen av loddebolten, bør du bestemme kraften. Vanligvis er 60 watt nok for enkelt elektrisk og amatørradioarbeid. For å konstant lodde transistorer og mikrokretser, er det ønskelig å redusere kraften, og for å behandle massive deler økes den.
For produksjon vil det være nødvendig å bruke en krafttransformator med riktig kraft, fortrinnsvis fra gamle enheter fra Sovjetunionens tid, da alt det elektriske stålet til magnetkjernene ble produsert i henhold til kravene til GOST. Dessverre, i moderne design er det fakta om å lage transformatorjern fra lavkvalitets og til og med vanlig stål, spesielt i billige kinesiske enheter.
Typer magnetiske kretser
Jern må velges i henhold til kraften til den overførte energien. For dette er det tillatt å bruke ikke en, men flere identiske transformatorer. Formen på den magnetiske kjernen kan være rektangulær, rund eller W-formet.
Jern av enhver form kan brukes, men det er mer praktisk å velge pansret plate fordi det har en høyere kraftoverføringseffektivitet og lar deg lage komposittstrukturer ved å legge til plater.
Når du velger jern, bør du være oppmerksom på fraværet av et luftgap, som bare brukes i choker for å skape magnetisk motstand.
Forenklet beregningsmetode
Hvordan velge jern i henhold til den nødvendige kraften til transformatoren
La oss ta en reservasjon med en gang at den foreslåtte teknikken ble utviklet empirisk og lar deg sette sammen en transformator fra tilfeldig utvalgte deler hjemme, som fungerer normalt, men kan under visse omstendigheter produsere litt forskjellige parametere enn de beregnede. Dette er enkelt å fikse med finjustering, som i de fleste tilfeller ikke er nødvendig.
Forholdet mellom volumet av jern og kraften til transformatorens primærvikling uttrykkes gjennom tverrsnittet av den magnetiske kretsen og er vist i figuren.
Kraften til primærviklingen S1 er større enn sekundærviklingen S2 med effektivitetsverdien ŋ.
Snittarealet til et rektangel Qc beregnes ved hjelp av en velkjent formel gjennom sidene, som er enkle å måle med en enkel linjal eller skyvelære. For en pansret transformator kreves jernvolumet med 30% mindre enn for en stang. Dette sees tydelig fra de empiriske formlene ovenfor, der Qc er uttrykt i kvadratcentimeter, og S1 er i watt.
For hver type transformator, i henhold til sin egen formel, beregnes kraften til primærviklingen gjennom Qc, og deretter estimeres verdien i sekundærkretsen, som vil varme opp loddeboltspissen, gjennom effektivitet.
For eksempel, hvis en W-formet magnetisk kjerne velges for 60 watt effekt, er tverrsnittet Qc=0,7∙√60=5,42cm 2 .
Hvordan velge ledningsdiameter for transformatorviklingene
Materialet til ledningen skal være kobber, som er dekket med et lag med lakk for isolasjon. Når viklingen slår på spoler, eliminerer lakken utseendet til interturn kortslutninger. Tykkelsen på ledningen velges i henhold til maksimal strøm.
For primærviklingen kjenner vi spenningen på 220 volt og bestemte oss for primæreffekten til transformatoren, ved å velge tverrsnittet for den magnetiske kretsen. Ved å dele wattene til denne effekten med voltene til primærspenningen, får vi viklingsstrømmen i ampere.
For eksempel, for en transformator med en effekt på 60 watt, vil strømmen i primærviklingen være mindre enn 300 milliampere: 60 [watt] / 220 [volt] \u003d 0,272727.. [ampere].
På samme måte beregnes sekundærviklingsstrømmen fra dens spennings- og effektverdier. I vårt tilfelle er dette ikke nødvendig: en vikling på to omdreininger, spenningen vil være liten, og strømmen vil være stor. Derfor velges tverrsnittet til den nåværende ledningen med en enorm margin fra en kobberstang, noe som vil minimere tap fra elektrisk motstand sekundærvikling.
Etter å ha bestemt strømmen, for eksempel 300 mA, er det mulig å beregne ledningsdiameteren ved å bruke den empiriske formelen: ledning d [mm]=0,8∙√I [A]; eller 0,8∙√0,3=0,8 0,547722557505=0,4382 mm.
Slik presisjon er selvfølgelig ikke nødvendig. Den beregnede diameteren vil tillate transformatoren å fungere veldig lenge og pålitelig uten overoppheting ved maksimal belastning. Og vi lager et loddebolt som med jevne mellomrom slår seg på i bare et par sekunder. Så slår den seg av og avkjøles.
Praksis har vist at en diameter på 0,14 ÷ 0,16 mm er ganske egnet for disse formålene.
Hvordan bestemme antall svingete svinger
Spenningen ved transformatorens terminaler avhenger av antall omdreininger og egenskapene til den magnetiske kretsen. Vanligvis vet vi ikke kvaliteten på elektrisk stål og dets egenskaper. For våre formål er denne parameteren ganske enkelt gjennomsnittlig, og hele beregningen av antall omdreininger er forenklet til formen: ώ = 45 / Qc, hvor ώ er antall omdreininger per 1 volt spenning på enhver transformatorvikling.
For eksempel, for den betraktede transformatoren på 60 watt: ώ=45/Qc=45/5,42=8,3026 omdreininger per volt.
Siden vi kobler primærviklingen til 220 volt, vil antall omdreininger for den være ω1=220∙8.3026=1827 omdreininger.
Sekundærkretsen bruker 2 omdreininger. De vil gi ut en spenning på bare omtrent en kvart volt.
For jevn fordeling av trådsvinger inne i den magnetiske kretsen, er det nødvendig å lage en ramme fra elektrisk papp, getinaks eller glassfiber. Arbeidsteknologien er vist i figuren, og dimensjonene er valgt under hensyntagen til utformingen av den magnetiske kretsen. Viklingene isolert av rammen er plassert i en spole, rundt hvilken platene til den magnetiske kretsen er satt sammen.
Det er ofte mulig å bruke en fabrikkramme, men hvis du trenger å legge til plater for å øke effekten, må du øke dimensjonene. Kartongdeler kan sys med vanlige tråder eller limes sammen. Etuiet laget av glassfiber med presis montering av deler kan monteres selv uten lim.
Ved fremstilling av spolen bør man prøve å tildele så mye plass som mulig for plassering av viklingene, og når du spoler svingene, plasser dem nært og jevnt. Når du plasserer ledningen i bulk, kan det rett og slett ikke være nok plass, og alt arbeidet må gjøres om.
I loddebolten vist på bildet er sekundærviklingen laget av en kobberstang med rektangulært tverrsnitt. Dimensjonene er 8 x 2 mm. Du kan også bruke andre profiler. For eksempel vil det være praktisk å bøye en rund ledning for å passe inn i den magnetiske kretsen. Med et flatt skaft måtte jeg tukle hardt, bruke en skrustikke, hammer, maler og en fil for å bøye jevnt strengt i henhold til konfigurasjonen av spiralrammen.
På figuren viser posisjon 1 et flatt skaft. Etter å ha laget rammen, må du bestemme lengden, ta hensyn til avstanden den vil ta for svinger og avstanden til kobbertrådspissen.
I posisjon 2 er den jevnt bøyd omtrent på midten i en skrustikke med små hammerslag i samsvar med orienteringsplanet. Når du krysser en sving gjennom en rett vinkel, er det nødvendig å bruke en mal av mildt stål med en form som strengt tatt tilsvarer dimensjonene til spiralrammen der viklingen skal plasseres.
Malen letter i stor grad låsesmedarbeidet med å gi viklingen ønsket form. Først vikles den ene halvdelen av skaftet rundt den, som vises i posisjon 4, 5 og 6, og deretter den andre (se 7 og 8).
For å lette forståelsen av prosessen, ved siden av bildene av skaftet i posisjoner, viser svarte linjer med liten forvrengning en sekvens av bøyninger.
På posisjon 8 betinget vist seksjon A-A. I nærheten av det vil det være nødvendig å bøye skaftet 90 grader for å gjøre det enklere å jobbe, som vist på bildet.
Hvis det er bøyninger som hindrer fri plassering av kraftviklingen inne i spolerammen, kan de kuttes med en fil. Spolene av metall skal ikke berøre hverandre og kroppen. For å gjøre dette er de atskilt med et lag med ikke tykk isolasjon.
Hull bores i endene av sekundærviklingen og gjenger kuttes for skruing av M4-skruer. De tjener til å feste en kobbertupp laget av 2,5 eller 1,5 kvadrattråd. Siden spenningen på sekundærviklingen er veldig liten, må kvaliteten på de elektriske kontaktene til spissen overvåkes, holdes rene, rengjøres for oksider og pålitelig klemmes med muttere og skiver.
Å lage den primære viklingen av loddebolten
Etter at kraftviklingen til loddebolten er klar og isolert, vil det bli klart hvor mye ledig plass som er igjen i spolen for tynn ledning. Ved plassmangel legges svingene tett sammen.
Vikletråden består av en kobberkjerne og ett eller flere lag med lakk og er merket PEV-1 (enlags lakkbelegg), PEV-2 (to lag), PETV-2 (mer varmebestandig enn PEV-2) , PEVTLK-2 (varmebestandig spesial).
Når du måler diameteren på ledningen med et mikrometer, bør den resulterende avlesningen reduseres med tykkelsen på isolasjonen. Men dette generell anbefaling for loddebolten vår er ikke kritisk.
Gitt arbeidet under oppvarmingsforhold, er det bedre å nekte PEV-1-merket, forresten, det anbefales heller ikke å vikle det i bulk.
Vanligvis er ledningen viklet på en spole på hjemmelagde maskiner.
Når kraftviklingen settes på rammen, vil det være nødvendig å gjøre svingene manuelt og skrive ned antallet på papir med et visst intervall, for eksempel hundre eller to hundre.
Før du starter arbeidet, loddet til begynnelsen av viklingen strandet ledning i sterk isolasjon, gjerne MGTF merke. Den vil tåle gjentatt bøyning, oppvarming, mekanisk belastning i lang tid. Endene er forbundet med lodding, isolert. Fluksen er valgt kun kolofonium, syre er ikke tillatt.
Den fleksible kjernen er festet i spolen fra å trekkes ut og føres ut gjennom hullet i sideveggen. Etter at viklingen er fullført, loddes også den andre enden av viklingen til MGTF-tråden, som tas ut.
Siden 220 volt vil bli påført ledningen, bør den være godt isolert fra huset og sekundærviklingen.
Design utvikling
Etter å ha viklet spolen, er jern tett installert på den, og sikrer den med kiler fra å falle ut. Før den endelige monteringen av saken, kan du sjekke driften av loddebolten ved å legge spenning på primærviklingen for å varme opp spissen og evaluere strømspenningskarakteristikken.
Hvis den sammensatte strukturen er godt loddet, kan dette ikke gjøres. Men for informasjon: det er ønskelig å gjette driftspunktet til CVC ved bøyningspunktet for kurven, når jernet har nådd sin metning. Dette gjøres ved å endre antall svinger.
Bestemmelsesmetoden er basert på tilbudet AC spenning fra en regulert kilde til transformatoren som slynger seg gjennom et amperemeter og et voltmeter. Det tas flere målinger og basert på dem bygges en graf som viser vendepunktet (jernmetning). Deretter tas det en beslutning om å endre antall svinger.
Håndtak, hus, bryter
Som bryter egner seg enhver knapp med selvtilbakestilling, designet for strøm opp til 0,5 A. Bildet viser en mikrobryter fra en gammel båndopptaker.
Håndtaket på loddebolten er laget av to halvdeler av massivt tre, hvor hulrom er kuttet for å få plass til ledninger, en knapp og en lyspære. Faktisk er bakgrunnsbelysningen ikke nødvendig, for det må du lage en separat kran eller en resistiv-kapasitiv skillelinje.
Halvdelene av håndtakene er strammet med bolter og muttere. En metallklemme er montert på dem, som må isoleres fra jernet til den magnetiske kretsen.
Det åpne hjemmelagde koffertdesignet vist på bildet gir bedre kjøling, men krever oppmerksomhet og sikkerhet fra arbeideren.
Modig Alexey Semenovich
Transformatorer er elektromagnetiske enheter som har to eller flere induktivt koblede viklinger og brukes til å bestemme verdien av vekselstrøm (spenning). Strukturen til enheten inkluderer en magnetisk kjerne med viklinger plassert på den. Enfasede lavspenningsenheter brukes til å drive kontrollkretser.
Viklingen koblet til spenningskilden kalles primær, og de som strømforbrukere er koblet til er sekundære. Enheter deles avhengig av resultatet av arbeidet.
Radioamatører er klar over en slik situasjon når det er nødvendig å lage en transformator som har strøm- og spenningsindikatorer som skiller seg fra standardindikatorer. Noen ganger er det mulig å finne en ferdig enhet med de nødvendige viklingsparametrene, men oftere må transformatoren lage sin egen.
Det er behov for å beregne transformatoren, som i en industriell situasjon er en kompleks prosess, men radioamatører kan beregne enhetene sine i henhold til et relativt forenklet skjema:
Først bestemmes de med verdiene til parameterne ved utgangen til den fremtidige enheten. Den optimale merkeeffekten velges, som beregnes ved å summere effektene til alle sekundærviklingene. Denne indikatoren på hver vikling bestemmes ved å multiplisere spenningen i volt og utgangsstrøm i ampere.
Den nominelle kraften lar deg beregne tverrsnittet av kjernen, oppnådd i kvadratcentimeter. Valget av kjernen påvirkes av bredden på sentralplaten og tykkelsen på settinglaget. For å bestemme tverrsnittet av kjernen, multipliser disse to parameterne. Effekten endres når strømmen flyter fra primærviklingen til sekundærviklingen. Dette skyldes den magnetiske fluksen i kjernen, så størrelsen på kjerneområdet avhenger direkte av strømindikatoren.
Den optimale typen er rustning kjerne. Hvis vi tar for sammenligning den toroidale eller stangtypen, vil det være nødvendig med en og en halv ganger mindre ledning for viklingsanordningen for å produsere den pansrede. Den toroidale utformingen består av en ring som viklingene er plassert på, denne typen har den minste magnetiske strålingen av alle.
Stangdesignen forutsetter tilstedeværelsen av to spoler med trådvikling på hver. Viklingene er delt i to og koblet i serie. Det oppstår vanskeligheter med å bestemme retningen til viklingen; stavtyper av kjerner brukes vanligvis til kraftige transformatorer. Den pansrede kjernedesignen brukes til små og mellomstore transformatorer og består av en enkelt spole med et praktisk viklingsarrangement.
For å sjekke om alle viklingene passer på den valgte enheten, bruk vindusfyllingsfaktor. For å sjekke det, beregne arealet av vinduet i kjernen. Etter det blir det funnet en koeffisient som viser antall omdreininger som må vikles for å heve spenningen til en størrelse på viklingen på 1 volt.
Antall omdreininger beregnes etter behov for en viklingssving per 50 cm2. Hvis du måler arealet av kjernen, anses antall omdreininger å dele det resulterende området med 50. For eksempel, hvis tverrsnittsarealet er 100 cm, må du gjøre to svinger av viklingen per 1 volt.
Beregningen av det totale antallet ledningsvindinger gjøres ved å multiplisere mengden oppnådd med 1 volt med den totale spenningen. For eksempel, 2 omdreininger multiplisert med 220, får vi 440 omdreininger i en vikling. I den belastede driftsmodusen til transformatoren kan en del av spenningen gå tapt for å overvinne motstanden til sekundærviklingene. Anbefalt antall svinger bestemme 5-9 % mer mottatt i beregningen.
Viklingsspenningsindikatoren multipliseres med den oppnådde koeffisienten, en slik beregning er identisk for alle transformatorviklinger. Driftsstrømindikatoren beregnes fra parametrene til spenningen i nettverket og kraften til transformatoren. Den resulterende driftsstrømverdien konverteres til milliampere og ledningsdiameteren beregnes.
Ved hjelp av et bord
For å velge den optimale indikatoren for antall ledninger, brukes spesielle tabeller som viser hvordan den resulterende ledningsdiameteren erstattes i stedet for en og to eller flere identiske når det gjelder skjøtarbeid.
For eksempel er verdien oppnådd i beregningen 0,52 mm, derfor er det i henhold til tabellen bestemt at en slik indikator kan endres til to ledninger på 0,32 mm hver eller ta tre ledninger på 0,28 mm. Dette betyr at tråddiameteren kan bestå av flere diametre, hvis totale verdi ikke bør være lavere enn det som er oppnådd i beregningen.
Kontroller riktigheten av valget
Til slutt sjekkes vindusfyllingsfaktoren. Det bør ikke være høyere enn 0,5, tatt i betraktning isolasjonen til ledningen. Hvis verdien er større, må du ta en større del av kjernen og hele beregningen gjøres på nytt.
Prinsippet for å beregne transformatoren online
Denne beregningen tillater raskt endre innstillinger, samtidig som det reduserer tiden for å utvikle kapasiteten til transformatoren. Innledende indikatorer og data fra automatiske tabeller legges inn i feltene med forskjellige farger. Du kan korrigere dataene ved å legge inn dine egne indikatorer. Kalkulatoren lar deg beregne det nødvendige ledningsarealet og antall omdreininger i hver av viklingene.
Data som skal legges inn i det automatiske kalkulatorfeltet
Før du automatisk kan beregne transformatoren online, bør du definere indikatorer for input:
- spenning i primærviklingen, erstatter vanligvis verdien på 220 V;
- utgangsspenning til sekundærviklingen i volt (erstatter data fra ditt krav);
- utgangsstrøm av sekundærviklingen i ampere (skriv inn din egen verdi);
- parametere for den ytre og indre diameteren til kjernen (sett verdien din);
- spesifiser høyden på kjernen i henhold til dens egne parametere.
Beregningen av transformatoren i henhold til formlene valgt fra kildene utføres ganske sakte, det er fare for å gjøre feil. Online beregning vil tillate deg å designe raskt og effektivt. En slik praktisk beregning er egnet for nybegynnere radioamatører, og profesjonelle kan bruke den med ikke mindre suksess. Mest rask måte gjør en beregning - skriv inn alle dataene og klikk på knappen.
