Viklingsforhold for asynkronmotor

4-7. EKSEMPEL PÅ BEREGNING AV EN DC ELEKTRISK MOTOR

Nominelle data for den elektriske motoren: Р=5 W, U=12 V, n=4 000 rpm.

I henhold til kurven i fig. 4-2 bestemmer vi effektiviteten til den elektriske motoren, lik 30%. I henhold til (4-2) bestemmer vi den estimerte effekten til den elektriske motoren:

For å finne verdiene til A og B fra kurvene i fig. 4-3 beregner vi forholdet mellom kraften til den elektriske motoren og rotasjonshastigheten, uttrykt i tusen omdreininger per minutt. For denne motoren er dette forholdet 5:4 = 1,25. Ved å sette dette tallet på den horisontale aksen på fig. 4-3 finner vi verdien av den lineære lasten A \u003d 5000 A / m. På samme måte finner vi verdien av induksjon i luftgapet B = 0,22 T. La oss ta forholdet e = l / D = 1. Bytter ut de numeriske verdiene til de beregnede verdiene (4- 6), finner vi ankerdiameteren:

Når e \u003d 1, lengden på ankeret

Armaturstrøm i henhold til formelen (4-3)

Den elektromotoriske kraften til armaturviklingen i henhold til formelen (4-4)

Poldeling av armaturet

Magnetisk fluks i henhold til formelen (4-7)

Antall armaturviklingsledere i henhold til (4-8)

Antall ankerspor Z = 3 2,6=7,8; runde opp til nærmeste oddetall, Z= 7.

Antall ledere i sporet N z =620/7=88,8; rund opp til nærmeste partall, N z =88:

Tverrsnitt av ankerviklingslederen ved? == 8 A / mm 2

Antall statorslisser for elektriske motorer med omskiftbar startvikling er valgt som et multiplum av seks. For elektriske motorer opptil 10 W kan du ta 12 statorspor. Av disse vil 8 spor være okkupert av arbeidsviklingen, og 4 av den startende. For elektriske motorer med større kraft tas 18 spor. Av disse er 12 spor okkupert av arbeidsviklingen og 6 spor av startviklingen.

Antall omdreininger av arbeidsviklingen

Antall ledere i sporet til arbeidsviklingen:

hvor Z p er antall spor som er okkupert av arbeidsviklingen.

Strøm, A, i arbeidsviklingen

Trådtverrsnitt, mm 2, arbeidsvikling

Vi tar diameteren på ledningen og tykkelsen på isolasjonen i henhold til tabellen. 4-1 og 4-2. Dimensjonene til sporene bestemmes på samme måte som beregningen av sporene til DC-motorer.

Startviklingen opptar 1/3 av statorsporene. Antall omdreininger på startviklingen avhenger av hvilket element som er slått på ved oppstart i serie med startviklingen. Hvis aktiv motstand fungerer som et startelement, blir antall omdreininger av startviklingen tatt 3-4 ganger mindre enn antall omdreininger av arbeidsviklingen. Men det tar 2 ganger mindre riller. Følgelig vil det i hvert spor være 1,5-2 ganger færre ledere enn i sporet til arbeidsviklingen. Diameteren på ledningen for startviklingen kan tas mindre enn for arbeidsviklingen, siden startviklingen slås på i en kort periode. Hvis en kondensator brukes som et startelement, blir antallet omdreininger av startviklingen tatt lik antall omdreininger av arbeidsviklingen. Og siden den opptar 2 ganger færre spor, vil det være 2 ganger i hvert spor i startviklingen flere konduktører enn i sporet til arbeidsviklingen. Derfor må tverrsnittet til startviklingstråden tas 2 ganger mindre. Viklediagrammet er utarbeidet etter § 3-6.

Antall rotorspalter velges avhengig av antall statorspalter. Med 12 statorspalter kan du ta 9 rotorspalter, med 18 statorspalter - 15 rotorspalter. Diameteren til rotorsporet er valgt slik at det totale tverrsnittet til rotorstengene er 1,5–2 ganger det totale tverrsnittet til lederne til arbeidsstatorviklingen. Kobberstenger hamres inn i sporene på rotoren, som er loddet til lukkeringene i endene av rotoren. Tverrsnittet av lukkeringen bør være omtrent tre ganger tverrsnittet til stangen.

Startmomentet til den elektriske motoren avhenger av motstanden til rotorviklingen. Derfor for elektriske motorer med store startmoment rotorstenger skal være laget av messing eller bronse.

Luftspalte mellom stator og rotor inn asynkrone elektriske motorer bør tas så liten som mulig slik at bare rotoren ikke berører statoren. Jo større gapet er, jo mer strøm vil være nødvendig for å skape magnetisk fluks. I fabrikkproduserte elektriske motorer er gapet 0,25 mm per side. I selvlagde elektriske motorer med et så lite gap, kan rotoren berøre statoren. Derfor må gapet tas 0,3 eller til og med 0,4 mm.

Den aktive motstanden eller kapasitansen til kondensatoren som brukes som startelementer anbefales å velges empirisk ved testing av den produserte elektriske motoren. I følge erfaringene fra produserte elektriske motorer er den aktive startmotstanden omtrent to ganger mer motstand starter viklingen.

Startviklingsmotstanden kan bestemmes som følger. Den gjennomsnittlige svinglengden til startviklingen er omtrent fire ganger lengden på statoren. Den utfoldede lengden på viklingen finner du ved å multiplisere lengden på den midterste svingen med antall omdreininger. Viklemotstand kan bestemmes fra tabell. 4-1, som indikerer motstanden til 100 m ledning.

Kapasitet startkondensator for en elektrisk motor ved en spenning på 120 V bør være i størrelsesorden 3-10 mikrofarad. Det bør huskes at det dannes en spenning ved terminalene til kondensatoren, som betydelig overstiger spenningen til belysningsnettverket. Derfor, når du starter en kondensatormotor, må det tas forholdsregler. Kondensatorklemmer må ikke stå åpne. Kondensatorer må velges for trippel spenningen til den elektriske motoren for å unngå sammenbrudd. Det anbefales kun å bruke kondensatorer for elektriske motorer som opererer fra belysningsnettverket. Når spenningen faller, øker den nødvendige kapasitansen til kondensatoren kvadratisk. Derfor, for elektriske motorer med en spenning på 12 V, må enorme kondensatorer tas.

4-13. EKSEMPEL PÅ BEREGNING AV EN ENFASES ASYNKRON ELEKTRISK MOTOR MED STARTAVVIKLING

Nominelle data: effekt 3 W, spenning 120 V, hastighet (synkron) 3000 rpm, intermitterende motordrift ved driftssyklus 25 %,

I henhold til kurven i fig. 4-9 produkt ηcosφ=0,08.

Den nominelle motoreffekten bestemmes av (4-33):

Statorens ytre diameter bestemmes av (4-34):

For å forenkle produksjonen, la oss ta formen på statoren i form av en firkant (fig. 4-10).

Statorens indre diameter bestemmes av (4-35);

Stator lengde

Poldeling

Antall rotorspalter er tatt lik 9.

Det totale tverrsnittet av kobber i sporene til den fungerende statorviklingen

Totalt snitt av kobber i sporene til rotoren

Rotorstangseksjon

Rotorstangens diameter

Rotorspordiameter med hensyn til drivstenger

Diameteren til sirkelen som sentrene til rotorspaltene er plassert på:

Avstand mellom tilstøtende spor

Tanntykkelse på smalt punkt

Skråningen til sporet er én spordeling av statoren, dvs. 30 °.

4-14. BEREGNING AV EN KONNASITOR ELEKTRISK MOTOR

Beregning kondensatormotor har noen funksjoner i sammenligning med beregningen av den elektriske motoren med startviklinger. I en kondensatormotor forblir begge viklingene på hele tiden.

Ved bestemmelse av designeffekten tas produktet ηcosφ for en kondensatormotor lik 0,5. For å oppnå en symmetrisk vikling tas antallet statorspalter som et multiplum av åtte. Halvparten av sporene er okkupert av arbeidsviklingen, og den andre halvparten av hjelpeviklingen. På fig. 3-13 viser statorviklingen til en kondensatormotor. De heltrukne linjene viser spolene til arbeidsviklingen, og de stiplede linjene viser spolene til hjelpeviklingen. Begge viklingene kan lages nøyaktig like, dvs. fra samme ledning med samme nummer svinger.

Strømmen i hver vikling bestemmes av formelen

Ellers er beregningen av en kondensatormotor lik beregningen av en elektrisk motor med startviklinger.

Den elektriske kondensatormotoren kan lages både med en ekorn-burrotorvikling og med en massiv rotor. En andre kondensator brukes vanligvis som et startelement. Kapasiteten til startkondensatoren er omtrent 3 ganger kapasiteten til arbeidskondensatoren i hjelpeviklingskretsen.

N.V. Vinogradov, Yu.N. Vinogradov
Hvordan beregne og lage en elektrisk motor selv
Moskva 1974

Den første operasjonen for å beregne viklingen, eller rettere sagt, for å forberede seg på beregningen, er å bestemme alle dimensjonene til det aktive stålet (kjernen) til motoren som er nødvendig for at den skal repareres, nemlig tilbakespoling.

Forbereder for å måle motoren før tilbakespoling.

Som forberedelse, før du fortsetter med målingen, er det nødvendig å rengjøre statorkjernen (og om nødvendig rotoren) grundig for smuss og olje, rester av den gamle viklingen og dens isolasjon, lag med lakk, maling, rust, etc. Ved rengjøring av kjernestatoren, ikke bruk en fil selv med et fint hakk. Det er best å bruke bare en fille dynket i parafin; i ekstreme tilfeller fjernes godt festende partikler med en skrape. Det er praktisk å tørke av innsiden av sporene med et tau dynket i parafin. Etter rengjøring tørkes kjernen tørr med en ren fille.

Måleverktøy.

Målingen av hver mengde bør gjentas på forskjellige steder, for ikke å falle i feil på grunn av feilen i en måling.

Statorens indre diameter eller, som det ofte sies, diameteren på boringen D er en av de viktigste dimensjonene til motoren; siden riktig bestemmelse av andre dimensjoner avhenger av dimensjonene til statorkjernen og nøyaktigheten av dens måling, må den gjøres så nøye som mulig.

Det beste verktøyet for dette er et internt mikrometer (mikroskopisk pinne); med den kan du måle diameteren på boringen hvor som helst.

Vanligvis er slike shtihmas laget for mål fra 50 til 63 eller 70 mm; sett med forlengelsesdyser er festet til dem, slik at du kan utvide den mikrometriske pinnen med en målenøyaktighet på opptil flere hundredeler av en millimeter. Hvis dette verktøyet ikke er tilgjengelig, kan du bruke en skyvelære for diametre opptil 200 - 250 mm; dette er imidlertid ikke alltid mulig, siden statorkjernen ofte sitter så dypt i huset at kaliberens kjever ikke fanger den. I slike tilfeller er det mulig å måle ved hjelp av en vanlig shtihmas laget av et stykke ståltråd; etter montering av en slik pinne til diameteren av boringen, måles lengden med en skyvelære.

For diametre større enn 250 - 300 mm kan en vanlig låsesmeds skyvelære med målestokklinjal også brukes, selv om dette er mye mindre nøyaktig.

Ved måling av innvendig diameter må man passe på at den er laget mellom midten av to motstående tenner, siden kantene på tennene kan være noe overkjørt inne i sporet.

målte verdier.

Den ytre diameteren til statoren Dn er ikke alltid mulig å måle direkte; måling utføres enklest hvis statorkjernen presses inn i huset uten mellomrom mellom dem, slik det vanligvis gjøres i lukkede motorer; da kan du ganske enkelt måle borediameteren til kroppen. Hvis statorkjernen sitter i huset på bena som utgjør en del av selve kjernen, eller hvis det ikke er tidevann til huset, kan trykkringene som komprimerer kjernen hindre målingen. Vanligvis er deres ytre diameter tilnærmet lik statorens ytre diameter, men de sitter ofte ikke helt nøyaktig på plassene sine, med en viss forskyvning som hindrer kaliperkjevene i å gripe ordentlig tak i statoren. Deretter kan du gjøre dette: i stedet for å måle diameteren, mål høyden på statoren sammen med tennene i retning av radius ved hjelp av en skyvelære, og sett inn en av kjevene i gapet mellom statorkjernen og huset, dessuten, slik at den forskjøvede trykkringen er i utskjæringen, som vanligvis leveres med kjever på kaliperen ved basen. Hvis vi betegner statortykkelsen målt på denne måten som hc, vil den ytre diameteren være lik:

DH=D+2hc(cm)

Høyden på statorkroppen hs i nærvær av et gap mellom statorkjernen og huset måles på samme måte som verdien av hc i nærvær av et gap mellom statorkjernene og huset måles på samme måte som verdien av hc. Hvis det ikke er noe gap, oppnås det ved beregning fra andre mengder (se nedenfor).

Lengden på statorkjernen i aksial retning ln er ikke en veldig strengt definert verdi; derfor kan dens måling gjøres både ved å måle statorens aksiale lengde med en skyvelære, og med en enkel målestokk. Det bør imidlertid aldri måles med tannhodene, fordi tennene i endene alltid divergerer noe til sidene, og danner den såkalte "viften". Riktig verdi oppnås ved å måle denne verdien langs bunnen av sporet.

Det totale antallet statorspalter Z bestemmes av tellingen; den er alltid delelig med 3 og er vanligvis partall.

Dimensjonene til slissene og statortennene som skal måles avhenger av deres form. Sporene er forskjellige:

åpen; med en hullbredde lik bredden på sporet;
halvlukket, med et hull med en bredde som er mindre enn bredden på sporet;
lukket, uten åpning i det hele tatt.

Åpne spor, karakteristisk for moderne mer eller mindre store maskiner, er alltid rektangulære i form og er forsynt ved hullet med skuldre for montering av en kile; de er gjenstand for måling: bredde, full dybde og dybde under skuldrene.

Halvlukkede spor er mye mer variable i form, som bør måles. Her kan bare noen generelle indikasjoner gis for denne mest møysommelige delen av målingen.

avtrykk metode; to plater er tatt fra blyblad med en tykkelse på 2 - 3 mm av en slik størrelse at hver av dem kan dekke to eller tre spor. For å få et inntrykk er disse platene plassert på enden av kjernen i endene av en hvilken som helst av dens diametre og dekket med en massiv stripe med et hull i midten. En annen lignende stripe er plassert på motsatt side av kjernen; en bolt føres gjennom hullene i begge strimler Ved å stramme mutteren presses blyet inn i sporene og mottar deres avtrykk, som deretter måles nøye ved hjelp av en skyvelære med skarpe kjever eller en tegneskyvelære og en desimalskala. Myk, men ikke laminert papp kan brukes i stedet for bly. Det anbefales ikke å motta et avtrykk ved å slå en blyplate med en hammer gjennom en pakning, siden avtrykket er slått av og unøyaktig.
Kileformet sondemetode: to stålskalalinjaler 150 mm lange og 20 mm brede er skrått skåret slik. kileformede sonder; to kileformede prober oppnås, hvorav den ene tjener til å måle fra 1 til 15 mm, og den andre fra 10 til 20 mm.

Måling med sonder.

Hver millimeter sondelengde tilsvarer en økning i bredden på 0,1 mm; ved å sette inn disse sondene på forskjellige steder i sporet til det stopper mot veggene og merker mot hvilken inndeling stopppunktene faller, er det mulig å foreta alle nødvendige målinger med tilstrekkelig grad av nøyaktighet. Det er usannsynlig å finne et spor bredere enn 20 mm; når det gjelder dybden på sporet, måles den best med en skyvelære dybdemåler, eller et lignende verktøy. For å måle det kan du også bruke kileformede prober - opptil 20 mm én probe, over 20 mm, og legger begge prober sammen. Små krumningsradier i hjørnene av rektangulære og trapesformede kummer er tilstrekkelig til å estimere med øye.

Dimensjonene til de tverrgående ventilasjonskanalene: deres antall nk og bredde b krever ikke forklaring. I moderne små motorer finnes slike kanaler nesten aldri.

Dimensjonene til de langsgående ventilasjonskanalene: antall rader mk og diameteren dK er også selvforklarende. I moderne maskiner er slike kanaler langsgående ventilasjonskanaler ganske vanlige.

Tykkelsen på stålplater er vanligvis enten 0,5 mm eller (sjeldnere) 0,35 mm; det bestemmes ved å telle antall ark på en eller annen lengde, for eksempel 10 mm. Hvis du forsiktig bøyer de ekstreme arkene i tennene, bør det avgjøres om arkene er limt over med papir, eller lakkert, eller den eneste isolasjonen mellom dem er et lag av naturlig skala, som det meste finnes i moderne små maskiner. Måling av rotorkjernen er kun nødvendig ved tilbakespoling av rotorer med faseviklinger; i dette tilfellet er det vanligvis tilstrekkelig å begrense oss til å bestemme det totale antallet spor Z og deres dimensjoner. Siden slike rotorer stort sett har spor med en enkel oval form, bestemmes deres dimensjoner lett ved hjelp av kalipere eller kileformede sonder. Av og til kan det være nødvendig å måle høyden på rotorkroppen hk, som er lik høyden på statorkroppen hc. I de fleste små maskiner er rotoren montert direkte på akselen, og diameteren på den siste DB er også den indre diameteren til rotoren. Men i noen design er den indre åpningen av rotoren gitt formen av en trefoil eller quatrefoil for å skape langsgående ventilasjonskanaler inne i den. I dette tilfellet, for å bestemme høyden på rotorkroppen, bør dens indre diameter tas som diameteren til sirkelen D "B, beskrevet rundt et slikt hull. Når du måler rotorkjernen, må det tas i betraktning at dens totale lengden kan noen ganger avvike litt fra den totale lengden på statorkjernen ln, ikke bare på grunn av uunngåelige unøyaktigheter i produksjonen, men også bevisst, for å redusere de magnetiske belastningene noe. Tykkelsen på arkene i rotoren er den samme som i rotoren. statoren; plateisolasjon brukes vanligvis ikke.

Det gir ingen mening å lagre viklingstråd med alle eksisterende diametre i et verksted for reparasjon av elektriske motorer. Hvilken ledning som alltid skal være tilgjengelig avhenger av kraften til de elektriske motorene som oftest mottas for reparasjon. I denne artikkelen vil jeg fortelle deg hvordan du beregner viklingen på nytt i fravær av en ledning med ønsket diameter.

La oss si at du vil spole tilbake en 5,5 kW elektrisk motor. 1000 rpm. Viklingsdata for den elektriske motoren: spenning 380 volt, viklingsforbindelse til en stjerne, svinger i sporet 20, viklet i to ledninger, diameteren til hver d = 1,04 med en viklingsstigning langs sporene y = 11; 9; 7, antall parallelle grener a = 1, antall spor Z 1 =54.

Den første måten å beregne på nytt.

I den første metoden blir selve viklingen ikke beregnet på nytt, men det totale tverrsnittet av de tilgjengelige parallelle ledningene velges i stedet for den manglende ledningen med ønsket diameter. Det spiller ingen rolle hvor mange parallelle ledninger fabrikkviklingen er viklet inn i, i en, to eller flere ledninger, oppgaven til omslaget er å velge det totale tverrsnittet av de nye ledningene lik det totale tverrsnittet av ledningene til fabrikkviklingen. Tabell over deler av en rund ledning. Fabrikkviklingen er laget i to ledninger med en diameter på d \u003d 1,04, trådtverrsnittet på 1,04 er S \u003d 0,849, vi legger til tverrsnittene til begge lederne 0,849 + 0,849 \u003d 1,698. I tabellen over tverrsnitt av en rund ledning finner vi en ledning med et tverrsnitt på S = 1,698, dette er en ledning med en diameter på 1,47 mm., men viklingsledninger med en slik diameter er ikke tilgjengelig, og ved siden av bordet er det en ledning med en diameter på 1,45 mm. Den tillatte reduksjonen i trådtverrsnittet er 3%, vi sjekker 1,698-3% = 1,647 tverrsnittet til tråden 1,45 er lik S=1,651 så vi kan bruke en med diameter 1,45 i stedet for to tråder 1,04. Tenk deg at vi ikke har en 1,45 ledning, da velger vi ønsket tverrsnitt i to eller flere ledninger. Til den eksisterende ledningen med en diameter på 1,12 S \u003d 0,916 finner vi den andre ledningen, 1,698-0,916 \u003d 0,782, i henhold til tabellen over tverrsnitt av en rund ledning, kan du bruke en ledning med en diameter på 1,00. Det er mulig å beregne i tre ledninger, vi deler det totale tverrsnittet med tre 1,698 / 3 \u003d 0,566, vi får en ledning på 0,85. Med denne beregningen endres ikke svingene, spenningen, stigningen, antall parallelle grener, bare diameteren på ledningen endres, men det totale tverrsnittet av lederne forblir uendret. Beregningen kan brukes for trefase og enfase elektriske motorer.

Den andre måten å telle på.

På den andre måten endres antallet parallelle grener av viklingen, diameteren på ledningen, svingene og koblingsskjemaet til spolene i viklingen endres tilsvarende. Først må du finne ut hvor mange parallelle grener det er mulig å omberegne motoren gitt for eksempel. La oss bruke leggeskjemaet i fig. nr. 1. Figuren viser at det er tre spoler i hver fase, henholdsvis mulig antall parallelle grener a=1 eller a=3. Med en økning i antall parallelle grener øker antallet ledere i sporet, og trådtverrsnittet reduseres med antall parallelle grener. Med en nedgang i antall parallelle grener, reduseres antallet ledere i sporet, og trådtverrsnittet øker med antall ganger de parallelle grenene. Før vi går videre til å tegne et diagram, beregner vi den nye tråddiameteren og antall omdreininger i sporet. Når vi bytter fra en parallell gren til tre, reduserer vi trådtverrsnittet med tre ganger 1,698 / 3 \u003d 0,566, vi får en ledning på 0,85, og vi øker antall svinger i sporet med tre ganger 20 × 3 \ u003d 60. Vi fikk en vikling med nye data: svinger i sporet 60, tråddiameter 0,85. Nå må du endre tilkoblingen av spolene i viklingen fra en parallell gren til tre parallelle grener.

Figur 2 viser koblingsskjemaet til spolene i en parallell gren for denne motoren. Siden koblingene til spolene i fasene er de samme, la oss vurdere eksemplet med fase A i gult. Figuren viser at alle spolene i den første fasen er koblet i serie, slutten av den første er koblet til begynnelsen av den fjerde, og slutten av den fjerde er koblet til begynnelsen av den syvende. Husk reglene for å lage et koblingsskjema for spoler i en motorvikling. Strømretningen er vist med piler fra terminal C 1 til terminal C 4.

Ris. 2

Ved oppstilling av koblingsskjema i tre parallelle forgreninger bør ikke strømretningen endres fig. nr. 3. Strømretningen forble fra terminal C 1 til terminal C 4.

Ris. 3

Du kan også utvide beregningsmulighetene hvis du bytter fra en enkeltlags vikling til en tolags vikling (fig. nr. 4. Mulig antall parallelle grener: a=1 , a=2 , a=3 , a=6, henholdsvis øker muligheten for å velge ønsket ledning.

Ris. 4

Beregningen kan brukes for trefase og enfase elektriske motorer.

Den tredje måten å regne på.

Den tredje beregningsmetoden kan kun brukes til trefase elektriske motorer og omslaget må vite hvilken spenning som vil bli påført motorutgangene. Viklingsdataene til vår elektriske motor: spenning 380 volt, viklingsforbindelse i en stjerne. Vi kan beregne viklingen på nytt for å koble fasene til en trekant, mens vi lar motorens forsyningsspenning være 380 volt. Ved omberegning av viklingen fra en stjerne til en trekant, reduseres trådtverrsnittet med 1,73 ganger, og antall svinger økes med 1,73 ganger. Ved omberegning av viklingen fra en trekant til en stjerne økes trådtverrsnittet med 1,73 ganger, og antall omdreininger reduseres med 1,73 ganger. Siden vi regner om motoren fra en stjerne til et delta, da vi reduserer trådtverrsnittet med 1,73 ganger S \u003d 1,698 / 1,73 \u003d 0,981 i tabellen over tverrsnitt av en rund ledning finner vi en ledning med et tverrsnitt på S \u003d 0,981, en ledning med en diameter på 1,12 mm er egnet. Antall svinger må økes med 1,73 ganger, 20 × 1,73 = 35 omdreininger i sporet. Etter beregningen ble det oppnådd en vikling med nye data: svinger i sporet 35, ledningsdiameter 1,12, faseforbindelse til en trekant.

Den fjerde måten å regne på.

Den fjerde beregningsmetoden er kombinasjonen av alle metodene ovenfor. Du kan regne om den elektriske motoren gitt for eksempel i tre parallelle grener, en faseforbindelse til en trekant, og også til to eller flere ledninger. Ved konvertering av motorviklingen til flere parallelle ledere eller til flere parallelle grener, velg en tynnere spalteisolasjon.

Parallelle grener med brøk "q".

Når det konverteres til flere parallelle motorgrener med en brøk "q", er mulig antall parallelle grener lik antall perioder i fasen. For eksempel, la oss ta ordningen med å legge viklingen til en elektrisk motor med antall spor 33, 2p=4 1500 rpm. min. ris. nr. 5.

Ris. 5

Rekkefølgen for veksling av spolegrupper i perioden for denne motoren er 2-3-3-3, en spole er to-seksjoner og tre spoler er tre-seksjoner. Totalt antall spoler i perioden er 4. Figuren viser at det er fire spoler i hver fase, så maksimalt antall parallelle grener for en gitt elektrisk motor a=1.

Parallelle seksjoner i spoler.

Før du bruker denne typen vikling, les på side 310 "Vind elektriske maskiner"Gervais G.K 1989

Hvis det med alle de ovennevnte beregningene ikke var mulig å nå den nødvendige ledningen, kan beregningen fortsettes ved å dele viklingsspolene i parallelle seksjoner. For eksempel, ta motorviklingen 24 spor 3000 rpm.

Ris. 6

Figur 6 viser at det er 4 seksjoner i spolen, mulig antall parallelle seksjoner er a=1s, a=2s og a=4s.

Ris. 7. Opplegg for legging med parallelle seksjoner i spolen.

Siden seksjonene i spolen er koblet ende til begynnelse, så vil vi koble parallelle seksjoner med dette i tankene.

Ris. 8. Viklingskoblingsskjema, antall parallelle forgreninger/seksjoner a=2/2s.

Ris. 10. Viklingskoblingsskjema, antall parallelle forgreninger/seksjoner a=2/4c.

Med en økning i antall parallelle seksjoner i spolen, øker antallet ledere i seksjonen, og trådtverrsnittet reduseres med antall ganger de parallelle seksjonene.

Parallelle viklinger i en elektrisk motor.

Beregningen kan fortsettes ved å dele motorviklingen i to med kraften til hver halve fabrikkeffekten og koble dem parallelt. For eksempel, ta en 36 spor 1500 rpm motor.

Ris. 11. Leggeordning.