1 การบัญชีและความไม่สมดุลของก๊าซ
กฎหมายของรัฐบาลกลางฉบับที่ 261 "เกี่ยวกับการประหยัดพลังงานและการปรับปรุงประสิทธิภาพการใช้พลังงานและการแก้ไขกฎหมายบางประการ สหพันธรัฐรัสเซีย” จัดให้มีการวัดปริมาณก๊าซที่บริโภคและทรัพยากรสาธารณูปโภคที่ผู้บริโภคอย่างกว้างขวาง การติดตั้งอุปกรณ์วัดแสงเพิ่มความโปร่งใสในการคำนวณสำหรับทรัพยากรพลังงานที่ใช้ไปและให้โอกาสในการประหยัดจริง โดยหลักแล้วผ่านการประเมินเชิงปริมาณของผลกระทบของมาตรการประหยัดพลังงานอย่างต่อเนื่อง และช่วยให้คุณกำหนดการสูญเสียทรัพยากรพลังงานระหว่างทางจาก แหล่งที่มาสู่ผู้บริโภค
วัตถุประสงค์หลักของการบัญชีสำหรับการใช้ก๊าซคือ:
- การจัดหาเหตุผลสำหรับการตั้งถิ่นฐานระหว่างซัพพลายเออร์ องค์กรขนส่งก๊าซ (GTO) องค์กรจำหน่ายก๊าซ (GDO) และผู้ซื้อ (ผู้บริโภค) ก๊าซ ตามสัญญาจัดหาและจัดหาบริการขนส่งก๊าซ
- ควบคุมการไหลและระบบไฮดรอลิกของระบบจ่ายก๊าซ
- การวิเคราะห์และการจัดการที่เหมาะสมของรูปแบบการจ่ายก๊าซและการขนส่ง
- การรวบรวมสมดุลก๊าซในระบบส่งก๊าซและระบบจ่ายก๊าซ
- ควบคุมการใช้ก๊าซอย่างมีเหตุผลและมีประสิทธิภาพ
ประเด็นหลักในการบัญชีสำหรับก๊าซธรรมชาติคือความน่าเชื่อถือของการบัญชีและการประกันความบังเอิญของผลการวัดที่สถานีสูบจ่ายของซัพพลายเออร์และผู้บริโภค: ปริมาตรของก๊าซที่จัดหาโดยซัพพลายเออร์ที่ลดลงสู่สภาวะมาตรฐานจะต้องเท่ากับผลรวมของ ปริมาณก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐานที่ผู้บริโภคทุกคนได้รับ งานสุดท้ายเรียกว่าการปรับสมดุลภายในโครงสร้างการจ่ายก๊าซที่เสถียร
ควรสังเกตความแตกต่างที่มีอยู่ระหว่างการวัดการไหลและปริมาณก๊าซและการบัญชี ต่างจากผลการวัดซึ่งมีข้อผิดพลาด (ความไม่แน่นอน) อยู่เสมอ การบัญชีจะดำเนินการระหว่างซัพพลายเออร์และผู้บริโภคตามกฎที่ตกลงร่วมกันซึ่งรับประกันการก่อตัวของมูลค่าของปริมาตรของก๊าซธรรมชาติภายใต้เงื่อนไขที่ไม่มี ความไม่แน่นอนใดๆ
เมื่อก๊าซเคลื่อนจาก GCG ของซัพพลายเออร์ (ที่ GDS) ไปยัง GCG ของผู้บริโภค (ดูรูปที่ 1, ) อุณหภูมิของก๊าซจะเปลี่ยนแปลงเนื่องจากการโต้ตอบกับเครือข่ายไปป์ไลน์ GDO ค่าอุณหภูมิที่ทางเข้า GCC ของผู้บริโภคมีลักษณะสุ่มซึ่งสัมพันธ์กับการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิของสภาพแวดล้อมโดยรอบท่อส่ง GDS และผู้บริโภค (อากาศ ดินใต้ดิน กาลักน้ำใต้น้ำ สถานที่ที่มีความร้อนและไม่ร้อน เป็นต้น)
รูปที่ 1. การขนส่งก๊าซธรรมชาติในระบบ Unified Gas Supply ค่าของปริมาตรลดลงเป็นเงื่อนไขมาตรฐานที่ใช้ในการบัญชีสำหรับก๊าซเพื่อความเท่าเทียมกันของปริมาณก๊าซที่จ่ายและบริโภคโดยไม่คำนึงถึงอุณหภูมิหรือความดันที่เกี่ยวข้อง อย่างไรก็ตาม การมีอยู่ของเครือข่ายท่อส่งก๊าซระหว่างซัพพลายเออร์และผู้บริโภคก๊าซ ซึ่งเป็นแหล่งหรือผู้ใช้ความร้อน อาจทำให้สมดุลก๊าซที่ระบุในระหว่างรอบระยะเวลาการรายงานเสียหาย ด้วยเหตุผลที่อยู่นอกเหนือการควบคุมของทั้งซัพพลายเออร์และผู้บริโภค และ ผู้ขนส่งก๊าซ (GDO)
ในกรณีที่สภาพอากาศ ภูมิอากาศ หรือสภาวะสุ่มอื่นๆ นำไปสู่ความจริงที่ว่าอุณหภูมิก๊าซที่วัดได้ทั้งหมดหรือเกือบทั้งหมดของผู้บริโภคนั้นสูงกว่าที่ซัพพลายเออร์วัดที่สถานีจ่ายก๊าซ จะเกิดความไม่สมดุลของก๊าซในเชิงบวกซึ่งไม่สามารถกระทำได้ตามกฎหมาย เกิดจากการสูญเสียของคู่สัญญาที่เข้าร่วมในสัญญาการจัดหาและขนส่งก๊าซ
หลักการสำคัญของการจัดระบบวัดแสงก๊าซ ซึ่งช่วยลดการสูญเสียในระบบจ่ายก๊าซแบบรวมศูนย์ ได้แก่:
- การบัญชีโหนดระดับต่อระดับ รวมถึง GDO และผู้ใช้ปลายทาง
- การเปลี่ยนแปลงลำดับขั้นในข้อกำหนดสำหรับข้อผิดพลาดในการวัดในแต่ละระดับ
- การบัญชีที่แพร่หลายสำหรับผู้บริโภคปลายทาง
- การรวมศูนย์และระบบอัตโนมัติของการรวบรวมข้อมูลการบริโภคจากทุกระดับ
ควรติดตั้งอุปกรณ์วัดแสงที่มีความแม่นยำสูงสุดบน GIS และที่ทางออกของท่อส่งก๊าซหลัก (MG) เช่น ที่ GDS
ควรติดตั้งสถานีสูบจ่ายโดยคำนึงถึงระดับของมันด้วย
ที่ระดับล่าง ข้อกำหนดในการเพิ่มช่วงการวัดของเครื่องมือจะเพิ่มขึ้นอย่างมาก
เมื่อวัดการไหลของก๊าซน้อยกว่า 10 m³ / h จะใช้เมตรที่มีการชดเชยอุณหภูมิทางกล (อิเล็กทรอนิกส์) หากอัตราการไหลของก๊าซสูงสุดที่สถานีสูบจ่ายเกิน 10 m³ / h มิเตอร์จะต้องติดตั้งตัวแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ซึ่งให้การลงทะเบียนของพัลส์ที่มาจากมิเตอร์วัดอุณหภูมิก๊าซและคำนวณปริมาตรก๊าซที่ลดลงตามเงื่อนไขมาตรฐาน . ในกรณีนี้จะใช้ค่าคงที่แบบมีเงื่อนไขของความดันและค่าสัมประสิทธิ์การอัดแก๊ส
มาตรวัดก๊าซไดอะแฟรม ใช้งานง่ายและเชื่อถือได้ แนะนำให้ติดตั้งในเครือข่ายก๊าซที่มีแรงดันเกินสูงสุดไม่เกิน 0.05 MPa (รวมเครือข่าย ความกดอากาศต่ำ- 0.005 MPa)
หากปริมาณการขนส่งก๊าซเกิน 200 ล้านลูกบาศก์เมตรต่อปี (ลดลงตามเงื่อนไขมาตรฐาน) เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือและความน่าเชื่อถือของการวัดปริมาตรก๊าซ ขอแนะนำให้ใช้เครื่องมือวัดแบบซ้ำซ้อน ซึ่งตามกฎแล้วจะใช้หลักการวัดที่แตกต่างกัน .
ที่หน่วยวัดที่มีการไหลของปริมาตรก๊าซสูงสุดมากกว่า 100 m³/h ที่แรงดันเกินใดๆ และในช่วงของการไหลของปริมาตรตั้งแต่ 10 m³/h ถึง 100 m³/h ที่แรงดันเกิน 0.005 MPa ก๊าซ การวัดปริมาตรทำได้โดยใช้เครื่องคำนวณหรือตัวแก้ไขปริมาตรก๊าซเท่านั้น
ตัวแปลงโฟลว์พร้อมการแก้ไขปริมาตรก๊าซอัตโนมัติโดยอุณหภูมิเท่านั้นที่ใช้ที่แรงดันเกินไม่เกิน 0.05 MPa และการไหลของปริมาตรไม่เกิน 100 m³ / h
หากมิเตอร์ไม่มีตัวชดเชยอุณหภูมิ การลดปริมาณก๊าซให้อยู่ในสภาวะมาตรฐานจะดำเนินการตามขั้นตอนพิเศษที่ได้รับอนุมัติในลักษณะที่กำหนด
การนำอัตราการไหลเชิงปริมาตรหรือปริมาตรก๊าซภายใต้สภาวะการทำงานไปสู่สภาวะมาตรฐาน ขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์การไหลและตัวกลางที่ใช้โดย SI และวิธีการกำหนดความหนาแน่นของก๊าซภายใต้สภาวะการทำงานและ/หรือสภาวะมาตรฐาน ควรคำนึงถึง คำแนะนำที่ระบุไว้ในตารางที่ 1 [ , , ]
| ชื่อเมธอด | เงื่อนไขการใช้วิธีการ | |||
|---|---|---|---|---|
| ข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรลดลงเป็นเงื่อนไขมาตรฐาน % | กระแสการทำงานสูงสุดที่อนุญาต m3/h | แรงดันเกินที่อนุญาตสูงสุด MPa | สภาพแวดล้อมที่วัดได้ | |
| T-การคำนวณใหม่ | 3 | 100 | 0,05 | ก๊าซแรงดันต่ำและภาคในประเทศ |
| P, T - การคำนวณใหม่ | 3 (สูงถึง 10³ นิวตัน ลบ.ม./ชม.) 2,5 (10³ - 4 10³ n.m³/h) |
1000 | 0,3 | ก๊าซที่มีองค์ประกอบเดียวหรือหลายองค์ประกอบที่มีองค์ประกอบที่มีความเสถียร |
| P, T, Z - การคำนวณใหม่ | 2,5 (มากกว่า 4 10³ - 2 10 4 n. m³ / h) 1,5 (2 10 4 - 10 5 n. m³ / h) 1,0 (มากกว่า 10 5 n. m³/h) |
มากกว่า 1,000 | มากกว่า 0.3 | ก๊าซที่มีข้อมูลการบีบอัด |
| ρ — การคำนวณใหม่ | 2,5 (มากกว่า 4 10³ - 2 10 4 Nm³ / h) 1,5 (2 10 4 - 10 5 n. m³ / h) 1,0 (มากกว่า 10 5 n. m³/h) |
มากกว่า 1,000 | มากกว่า 0.3 | ก๊าซที่ไม่มีข้อมูลการบีบอัด |
2 การบัญชีสำหรับผลกระทบของอุณหภูมิและความดันต่อข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซ
สำหรับทรานสดิวเซอร์การไหลเชิงปริมาตร (เทอร์ไบน์ โรตารี วอร์เท็กซ์ ไดอะแฟรม อัลตราโซนิก) ปริมาณก๊าซที่ลดลงสู่สภาวะมาตรฐานจะคำนวณโดยสูตร:
ที่ไหน วีทาส, วีเซนต์; พีทาส, พีเซนต์; ตู่ทาส, ตู่เซนต์; ρ ทาส, ρ ST - การทำงานและค่ามาตรฐานของปริมาตร ความดัน อุณหภูมิ และความหนาแน่นของก๊าซ ตามลำดับ kย่อย(k); พีค่าทดแทน - การทดแทน (การทำงาน) ของค่าสัมประสิทธิ์การอัดและแรงดันแก๊สตามลำดับ
ข้อผิดพลาดของมิเตอร์และการเลือกวิธีการแปลงอย่างใดอย่างหนึ่งส่งผลโดยตรงต่อความไม่สมดุลของก๊าซ การใช้อุปกรณ์ที่มีความแม่นยำสูงกว่าและตัวแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้วิธีการแปลง P, T, Z สามารถลดความไม่สมดุลของก๊าซได้อย่างมาก ยิ่งมีการไหลมากเท่าใด ความแม่นยำของอุปกรณ์สูบจ่ายที่ใช้ก็จะยิ่งสูงขึ้นเท่านั้น (ดูตารางที่ 1)
การวิเคราะห์มาตรวิทยาและ ลักษณะการทำงาน หลากหลายชนิดตัวแปลงการไหลแสดงให้เห็นว่าเครื่องวัดกังหัน ไดอะแฟรมและโรตารี่เหมาะสมที่สุดสำหรับการตรวจวัดปริมาตรก๊าซในเชิงพาณิชย์ในเครือข่าย GDS และผู้บริโภคปลายทาง ไม่ใช่เรื่องบังเอิญที่มาตรวัดกังหันและก๊าซโรตารี่จากผู้ผลิตชั้นนำถูกใช้เป็นมาตรวัดหลักในอุปกรณ์สอบเทียบ เนื่องจากมีข้อผิดพลาดเล็กน้อยภายใน 0.3% (โดยที่ช่วงการวัดลดลง)
เราแปลง (3) ดังนี้
 |
(5) |
2.1 การบัญชีสำหรับอิทธิพลของแรงดันต่อข้อผิดพลาดในการลดปริมาณก๊าซให้อยู่ในสภาวะมาตรฐาน ( ตู่เซนต์ = ตู่ทาส, k = 1)
| (6) | |
 |
(7) |
โดยคำนึงถึง (6, 7) ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ของการลดปริมาณการทำงานของก๊าซที่วัดได้ ( วี วี st) เนื่องจากข้อผิดพลาดในการวัด (หรือขาดการวัด) ของความดันก๊าซสัมบูรณ์ พีทาส = พีตู้เอทีเอ็ม + พีกระท่อมสามารถแสดงได้ดังนี้
| (8) |
ด้วยแรงดันส่วนเกินที่เพิ่มขึ้นในท่อส่งก๊าซและการเบี่ยงเบน ∆พี atm ค่าความไม่สมดุลจะเพิ่มขึ้น เพื่อลดความไม่สมดุลของก๊าซ ควรเลือกใช้วิธีการแปลงปริมาตรการทำงานของก๊าซให้เป็นสภาวะมาตรฐานโดยคำนึงถึงคำแนะนำที่ให้ไว้ในตาราง หนึ่ง.
สำหรับความดันสูงและปานกลาง UUG ตั้งแต่ 0.05 ถึง 1.2 MPa การวัดความดันเป็นสิ่งจำเป็นโดยใช้ตัวแก้ไขปริมาตรก๊าซที่ใช้ P,T- หรือ P,T,Z - การคำนวณใหม่ (ดูตารางที่ 1) ในกรณีนี้ ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ของการนำปริมาตรการทำงานที่วัดได้ของก๊าซ (V ทาส) ไปสู่สภาวะมาตรฐาน ( วี st) ถูกกำหนดโดยข้อผิดพลาดของเซ็นเซอร์ความดันสัมบูรณ์และอุณหภูมิที่ใช้
สำหรับเครือข่ายที่มีแรงดันเกินไม่เกิน 0.05 MPa และอัตราการไหลไม่เกิน 100 ลบ.ม./ชม. การแก้ไขแรงดันไม่เหมาะสม เนื่องจาก ผู้ใช้ก๊าซส่วนใหญ่เป็นประชากรและภาคส่วนในประเทศ และมีจำนวนสถานีสูบจ่ายหลายหมื่นแห่ง รวมถึง อพาร์ทเม้นท์เมตร. การจัดเตรียมเครือข่ายผู้ใช้ปลายทางนี้ด้วยเครื่องมือที่ซับซ้อนด้วยฟังก์ชันการวัดแรงดันสัมบูรณ์ ช่วยลดความน่าเชื่อถือของระบบสูบจ่ายโดยรวมลงอย่างมาก และต้องใช้เงินทุนจำนวนมากในการบำรุงรักษา ซึ่งกลายเป็นว่าไม่คุ้มค่าในเชิงเศรษฐกิจ ในกรณีนี้ เพื่อลดความไม่สมดุลเมื่อทำบัญชีสำหรับก๊าซ ขอแนะนำให้แนะนำการแก้ไขแรงดัน (ดูหัวข้อ 2.1.1)
ในทางปฏิบัติของโลก มีกรณีที่ British Gas ถูกบังคับให้รื้อถอนหลายแสนคน เครื่องวัดอุลตร้าโซนิคและแทนที่ด้วยไดอะแฟรมเนื่องจากความน่าเชื่อถือของระบบต่ำและการบำรุงรักษาที่มีราคาแพง
2.1.1 การวิเคราะห์อิทธิพลของแรงดันต่อข้อผิดพลาดในการนำปริมาตรของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานในเครือข่ายแรงดันต่ำ
แรงดันเกินในเครือข่ายแรงดันต่ำต้องคงไว้ภายในช่วงต่อไปนี้: 1.2 kPa ÷ 3 kPa ความเบี่ยงเบนของแรงดันจากค่าที่ตั้งไว้ไม่ควรเกิน 0.0005 MPa (0.5 kPa, 5 mbar) (ดูหัวข้อ V ข้อ 13)
แต่)ให้เราคำนวณการแก้ไขปริมาตรการทำงานของก๊าซเนื่องจากมีแรงดันเกินในท่อส่งก๊าซโดยไม่คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศ เราใช้ค่าเฉลี่ยของความดันส่วนเกิน พี g = 2.3 kPa - ดู (7)
ตารางการแก้ไข δพี izb เมื่อเปลี่ยน Rส่วนเกินในช่วง 1.2 kPa ÷ 3.0 kPa โดยไม่คำนึงถึงและคำนึงถึงอิทธิพล Δ Pex = ±0.5 kPa แสดงในรูปที่ 2. สำหรับ พี g = 2.3 kPa การแก้ไขจะเป็น
ตารางการแก้ไข δพีตู้เอทีเอ็มจะแสดงในรูปที่ 3. เมื่อความดันบรรยากาศลดลงทุกๆ 10 มม. ปรอท ค่อนข้าง พี st \u003d 760.127 mm Hg การแก้ไขจะเป็น δพีตู้เอทีเอ็ม = −1.3%
รูปที่ 3 การแก้ไข δพี atm ต่อปริมาตรการทำงานของก๊าซเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศ ที่)การแก้ไขแรงดันที่เกิดขึ้นที่ R g = 2.3 kPa และ ΔР wg = ±0.5 kPa แสดงไว้ในตาราง 4 และในรูป 4 (ดู (7))
รูปที่ 4 การแก้ไขเพื่อให้ปริมาตรของก๊าซอยู่ในสภาวะมาตรฐานเนื่องจากการเปลี่ยนแปลง Rตู้เอทีเอ็มที่ R g = 2.3 kPa และ ΔР g = ±0.5 kPa (อุณหภูมิจะเท่ากับ T = +20 °С) | เดือน | พุธ ค่า t, °C | พุธ ค่า ATM. ความกดดัน, mmHg | นาที. ค่า ATM. ความกดดัน, พีนาที mmHg | แม็กซ์ ค่า ATM. ความกดดัน, พีสูงสุด mmHg | นาที. ค่า อุณหภูมิ, ตู่นาที, °С | แม็กซ์ ค่า อุณหภูมิ, ตู่สูงสุด, °C |
|---|---|---|---|---|---|---|
| มิถุนายน 2555 | 21,9 | 747,6 | 739,0 | 752,0 | 16 | 28 |
| กรกฎาคม 2555 | 24,9 | 750,2 | 742,0 | 756,0 | 17 | 31 |
| สิงหาคม 2555 | 22,0 | 748,3 | 743,0 | 754,0 | 9 | 32 |
| กันยายน 2555 | 16,3 | 749,7 | 737,0 | 757,0 | 10 | 24 |
| ตุลาคม 2555 | 9,8 | 750,4 | 741,0 | 760,0 | −1 | 19 |
| พฤศจิกายน 2555 | 1,2 | 753,7 | 739,0 | 766,0 | −4 | 11 |
| ธันวาคม 2555 | −7,7 | 759,5 | 735,0 | 779,0 | −20 | 5 |
| มกราคม 2013 | −8,8 | 749,7 | 737,0 | 759,0 | −20 | 0 |
| กุมภาพันธ์ 2013 | −3,6 | 754,0 | 737,0 | 765,0 | −11 | 1 |
| มีนาคม 2013 | −4,1 | 747,4 | 731,0 | 759,0 | −10 | 3 |
| เมษายน 2013 | 9,8 | 751,4 | 740,0 | 764,0 | 2 | 22 |
| พฤษภาคม 2013 | 20,7 | 751,0 | 746,0 | 757,0 | 9 | 30 |
| พุธ ค่า ความดันต่อปี R cf, mmHg |
751,1 |
| เดือน | พุธ ค่า t, °C | พุธ ค่า ATM. ความกดดัน, mmHg | นาที. ค่า ATM. ความกดดัน, พีนาที mmHg | แม็กซ์ ค่า ATM. ความกดดัน, พีสูงสุด mmHg | นาที. ค่า อุณหภูมิ, ตู่นาที, °С | แม็กซ์ ค่า อุณหภูมิ, ตู่สูงสุด, °C |
|---|---|---|---|---|---|---|
| มิถุนายน 2555 | 25,8 | 722,6 | 717,0 | 728,0 | 18 | 33 |
| กรกฎาคม 2555 | 26,6 | 722,1 | 718,0 | 725,0 | 19 | 32 |
| สิงหาคม 2555 | 27,2 | 722,0 | 716,0 | 726,0 | 19 | 33 |
| กันยายน 2555 | 24,4 | 725,1 | 721,0 | 730,0 | 20 | 29 |
| ตุลาคม 2555 | 18,6 | 726,2 | 719,0 | 731,0 | 13 | 29 |
| พฤศจิกายน 2555 | 8,7 | 728,4 | 722,0 | 733,0 | 2 | 17 |
| ธันวาคม 2555 | 1,2 | 726,5 | 714,0 | 736,0 | −11 | 16 |
| มกราคม 2013 | 2,4 | 723,2 | 716,0 | 735,0 | −5 | 12 |
| กุมภาพันธ์ 2013 | 4,2 | 725,4 | 719,0 | 733,0 | −1 | 15 |
| มีนาคม 2013 | 9,8 | 721,8 | 707,0 | 735,0 | 0 | 20 |
| เมษายน 2013 | 15,5 | 724,0 | 712,0 | 730,0 | 7 | 28 |
| พฤษภาคม 2013 | 22,3 | 723,2 | 716,0 | 729,0 | 16 | 29 |
| พุธ ค่า ความดันต่อปี R cf, mmHg |
724,2 |
| δ , % | −5,59 | −4,27 | −3,0 | −1,64 | −0,33 | 0,99 | +2,3 | +3,61 | +4,93 | +6,24 | +7,6 |
| ∆พีตู้เอทีเอ็ม mm Hg | −60 | −50 | −40 | −30 | −20 | −10 | 0 | +10 | +20 | +30 | +40 |
| ∆พีตู้เอทีเอ็ม / P เซนต์% | −7,89 | −6,57 | −5,3 | −3,94 | −2,63 | −1,31 | 0 | +1,31 | +2,63 | +3,94 | +5,3 |
| ∆พีส่วนเกิน /P เซนต์% | 2,3 | ||||||||||
| พีตู้เอทีเอ็ม mm Hg | 700 | 710 | 720 | 730 | 740 | 750 | 760,127 | 770 | 780 | 790 | 800 |
2.1.2 บทสรุป
เมื่อแปลงปริมาตรการทำงานของก๊าซเป็นปริมาตรมาตรฐาน การมีอยู่ พีกระท่อมในเครือข่ายก๊าซนำไปสู่การแก้ไขในเชิงบวก หากเราคิดว่าแรงดันส่วนเกินในเครือข่ายก๊าซแรงดันต่ำ (สูงถึง 0.005 MPa) เฉลี่ย 2.3 kPa (23 mbar) การแก้ไข δพีท่อง \u003d 2.3% - ดูรูปที่ 2.
การลดลงของความดันบรรยากาศสัมพันธ์กับ พี st \u003d 760.127 mm Hg นำไปสู่การแก้ไขเชิงลบ: ทุกๆ 10 มม. ปรอท - การแก้ไข δพี atm = -1.3% (ดูรูปที่ 3)
ความกดอากาศเฉลี่ยแตกต่างกันไปตลอดทั้งปี และมักจะต่ำกว่าค่ามาตรฐาน พี st \u003d 760.127 mm Hg (ตัวอย่างเช่น ดูตารางที่ 2 และ 3: R cf = 751.1 mmHg — อาร์ซามาส, เขตสหพันธ์โวลก้า; R cf = 724.2 มม. ปรอท - ตำแหน่ง Hasanya, KBR)
ความกดอากาศลดลงเมื่อเทียบกับ R st \u003d 760.127 mm Hg ต่อ 17.7 mm Hg ชดเชยการแก้ไขความดันอย่างเต็มที่เนื่องจาก Rก. = 2.3 kPa
ที่ความดันบรรยากาศ:
- ต่ำกว่าค่า R atm = 742.4 mm Hg
วีเซนต์< วีกลาง, р < 0 - สูงกว่าค่า P atm = 742.4 mm Hg
วีกลาง< วีเซนต์ 0< р
สำหรับเมตรที่ไม่มีการแก้ไขแรงดัน (ไม่มีเซ็นเซอร์ความดันสัมบูรณ์) ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ของการลดปริมาตรการทำงานของก๊าซที่วัดได้ ( วีทาส) สู่เงื่อนไขมาตรฐาน ( วี st) ถูกกำหนดโดย (13)
การนำปริมาณการทำงานของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานต้องคำนึงถึงความผันผวนของความดันก๊าซในเครือข่ายและการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศ
ในเครือข่ายก๊าซที่มีแรงดันเกินไม่เกิน 0.05 MPa (ประชากรและภาคในประเทศ) จะใช้วิธีการคำนวณ T ใหม่ การบัญชีสำหรับความดันเมื่อนำปริมาณการทำงานของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานนั้นดำเนินการโดยการแนะนำค่าสัมประสิทธิ์เดียวกับการอ่านมิเตอร์ซึ่งจะครอบคลุมการสูญเสียของผู้จัดหาก๊าซ สามารถคำนวณค่าสัมประสิทธิ์เดียวกับการอ่านค่ามิเตอร์แบบรายเดือนสำหรับแต่ละภูมิภาค โดยคำนึงถึงข้อมูลทางสถิติเกี่ยวกับการเปลี่ยนแปลงของความดันบรรยากาศและความผันผวนของแรงดันเกิน (13)
2.2 การบัญชีสำหรับอิทธิพลของอุณหภูมิต่อข้อผิดพลาดในการนำปริมาตรของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐาน ( พีเซนต์ = พีทาส, k = 1)
โดยคำนึงถึง (5) ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ของการนำปริมาณการทำงานของก๊าซ (V ทาส) ไปสู่เงื่อนไขมาตรฐาน ( วี st) เนื่องจากข้อผิดพลาดในการวัด (หรือขาดการวัด) ตู่ทาส = ตู่เซนต์ ± ∆Tสามารถแสดงได้ดังนี้ (โดยไม่คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงของความกดอากาศส่วนเกินและความกดอากาศ)
 |
(14) |
สำหรับทุกคน? ข้อผิดพลาดในการลด (การแก้ไข) จะอยู่ที่ ~ 0.35% ของปริมาณการทำงานที่วัดได้ V ทาส (ดูรูปที่ 5)
รูปที่ 5. ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์ (การแก้ไข) ของการนำปริมาตรของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานเนื่องจากการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิ - δt(รับแรงกดดัน R= 760.127 mmHg) การขาดการวัดอุณหภูมิของก๊าซและด้วยเหตุนี้ เมื่อคำนึงถึงการแก้ไขปริมาตรก๊าซจากอุณหภูมิทำให้เกิดข้อผิดพลาดอย่างมากในการนำปริมาณก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐาน เนื่องจากอุณหภูมิของก๊าซในช่วงเวลาต่างๆ ของปี ขึ้นอยู่กับตำแหน่งของ ไปป์ไลน์แตกต่างกันอย่างมาก (ตั้งแต่ -20 ถึง +40?) (ดูรูปที่ 5 ตารางที่ 2, 3)
ด้วยการเพิ่มความเบี่ยงเบนของอุณหภูมิในการทำงานของแก๊ส T ทาสจากค่ามาตรฐาน ตู่ st ขนาดของความไม่สมดุลจะเพิ่มขึ้น เพื่อลดความไม่สมดุลของก๊าซ ควรเลือกใช้วิธีการแปลงปริมาตรการทำงานของก๊าซให้เป็นสภาวะมาตรฐานโดยคำนึงถึงคำแนะนำที่ให้ไว้ในตาราง หนึ่ง.
ข้อสรุป
สำหรับความดันสูงและปานกลาง UUG ตั้งแต่ 0.05 ถึง 1.2 MPa การวัดอุณหภูมิเป็นสิ่งจำเป็นโดยใช้ตัวแก้ไขปริมาตรก๊าซที่ใช้การคำนวณใหม่แบบ P,T หรือ P,T,Z (ดูตารางที่ 1) ในกรณีนี้ ความคลาดเคลื่อนสัมพัทธ์ของการลดปริมาตรการทำงานของก๊าซที่วัดได้ ( วีทาส) สู่เงื่อนไขมาตรฐาน ( วี st) ถูกกำหนดโดยข้อผิดพลาดของทรานสดิวเซอร์อุณหภูมิและแรงดันที่ใช้
สำหรับเครือข่ายที่มีแรงดันเกิน 0.05 MPa จะทำการแก้ไขอุณหภูมิ:
สำหรับอัตราการไหลที่สูงกว่า 10 ลบ.ม./ชม. โดยใช้ตัวแก้ไขแบบอิเล็กทรอนิกส์ (วิธี T - การคำนวณใหม่)
สำหรับ อาคารอพาร์ตเมนต์เช่นเดียวกับบ้านพักอาศัยชนบทหรือสวนที่รวมกันโดยเครือข่ายวิศวกรรมทั่วไปและการสนับสนุนทางเทคนิคที่เชื่อมต่อกับระบบจ่ายก๊าซแบบรวมศูนย์ ความไม่สมดุลที่ลดลงเมื่อพิจารณาปริมาณการใช้ก๊าซของประชากรสามารถแก้ไขได้โดยการติดตั้งอุปกรณ์วัดแสงแบบรวม ด้วยตัวแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้วิธีการคำนวณ T ใหม่ อุปกรณ์วัดแสงส่วนบุคคลที่ไม่มีการแก้ไขอุณหภูมิจะถูกติดตั้งในสภาวะเดียวกัน (ในอาคาร) และจะตรวจสอบข้อผิดพลาดที่เกี่ยวข้องในการใช้ก๊าซของอพาร์ตเมนต์หรือบ้านแต่ละหลังจากปริมาตรที่วัดโดยอุปกรณ์วัดแสงแบบรวม ในรูปของค่าสัมประสิทธิ์ควรรวมอยู่ในอัตราการจ่ายก๊าซตามข้อบ่งชี้ แต่ละอุปกรณ์การบัญชี
มาตรวัดก๊าซพร้อมการชดเชยอุณหภูมิเชิงกลแบบ VK GT นำปริมาตรการทำงานของก๊าซมาสู่ปริมาตรของก๊าซที่ ตู่ st = +20 °С โดยมีข้อผิดพลาดที่กำหนดโดยข้อผิดพลาดที่จำกัดของมิเตอร์ (±1.5% หรือ ±3.0% ในช่วงอัตราการไหลที่เกี่ยวข้อง (ดูรูปที่ 6))
รูปที่ 6 กราฟข้อผิดพลาดสำหรับเมตรที่ไม่มีการชดเชยความร้อน (VK-G6) และการชดเชยความร้อนเชิงกล (VK-G6T) ที่อัตราการไหลสูงสุด 0.4Q เมื่ออุณหภูมิของก๊าซที่วัดได้เปลี่ยนแปลงไป 3 การบัญชีสำหรับอิทธิพลของส่วนเกิน Rกระท่อม บรรยากาศ Rความดันและอุณหภูมิของตู้เอทีเอ็มทำให้เกิดข้อผิดพลาดในการนำปริมาตรของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐาน
เกิดข้อผิดพลาดในการนำไปสู่สภาวะมาตรฐาน ปริมาตรของก๊าซที่วัดโดยมิเตอร์ (at k= 1) ถูกกำหนด:
| (15) |
ให้เราพิจารณาตัวอย่างการคำนวณข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซที่ลดลงสู่สภาวะมาตรฐานโดยเครื่องวัดก๊าซแบบไดอะแฟรมที่มีการชดเชยอุณหภูมิทางกลของประเภท VK GT (ส่วนประกอบ δtใน (15) เท่ากับ 0)
ในรูป 7 แสดงเส้นโค้งข้อผิดพลาดทั่วไป δ ver.c, V ของตัวนับไดอะแฟรมชนิด VK GT ที่ได้รับระหว่างการสอบเทียบในห้องปฏิบัติการมาตรวิทยาเมื่อออกจากการผลิต — R st \u003d 760.127 mm Hg = 101325 ต่อปี, R g = 0 kPa และ ตู่ st \u003d + 20 ° C (เส้นสีน้ำเงินทึบ) เช่นเดียวกับเส้นโค้งข้อผิดพลาดของมิเตอร์ที่ R st \u003d 760.127 mm Hg = 101325 ต่อปี, R g = 2.3 kPa และ ตู่ st = +20°C (เส้นประสีน้ำเงิน)
จากรูป 7 แสดงว่ามีการปรับเทียบมิเตอร์ในลักษณะที่ข้อผิดพลาดที่ คิวนาทีในค่าสัมบูรณ์ไม่เกิน 1.2% และที่ คิวชื่อและ คิวสูงสุด - 0.6%
รูปที่ 7 เส้นโค้งข้อผิดพลาด (การปรับเทียบ) ของเครื่องวัด VK-GT ที่ P g = 0 kPa (เส้นสีน้ำเงินทึบ) และ P g = 2.3 kPa (เส้นประสีน้ำเงิน) และขีดจำกัดของการเปลี่ยนแปลงความดันบรรยากาศ (เส้นสีเขียว - ต่ำกว่า ขีด จำกัด เส้นสีแดง - ขีด จำกัด บน) ซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐานโดยเครื่องวัดก๊าซไดอะแฟรมประเภท VK-GT ไม่เกิน ± 3% ให้เราคำนวณขีด จำกัด ล่างและบนของความดันบรรยากาศซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐาน δพี st, TstV ไดอะแฟรมแก๊สเมตรประเภท VK-GT at R g = 2.3 kPa และ ΔР g = ±500 Pa ไม่เกิน ±3% ตามที่ GOST R 8.741-2011 กำหนด (ดู (15))
ข้อมูลเบื้องต้น:
R atm, cf = 751.1 มม. ปรอท; Rก. = 2.3 kPa; ΔРก. = ±500 Pa; R st \u003d 760.127 mm Hg = 101325 ปา
ข้อผิดพลาดของมิเตอร์ระหว่างการตรวจสอบ
จากนั้น (ดู (15) สำหรับ δt = 0:
 |
(17) |
ดังนั้นขีดจำกัดบนของความดันบรรยากาศซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซจึงลดลงเป็นสภาวะมาตรฐานโดยมาตรวัดก๊าซไดอะแฟรมของประเภท VK-GT ที่ R g = 2.3 kPa และ ΔР R atm สูงสุด = 752 mm Hg ศิลปะ. (สูงจากระดับน้ำทะเล 85 เมตร)
คำนวณขีด จำกัด ล่างของความดันบรรยากาศ
 |
(18) |
 |
(19) |
ดังนั้นขีด จำกัด ล่างของความดันบรรยากาศซึ่งข้อผิดพลาดในการวัดปริมาตรก๊าซลดลงสู่สภาวะมาตรฐานโดยเครื่องวัดก๊าซไดอะแฟรมประเภท VK-GT ที่ R g = 2.3 kPa และ ΔР g = ±500 Pa ไม่เกิน ±3% คือ: R atm นาที = 728.2 mm Hg ศิลปะ. (336 ม. เหนือระดับน้ำทะเล)
สำหรับการอ้างอิง ตารางที่ 5 แสดงเมืองของสหพันธรัฐรัสเซียและความสูงเฉลี่ยเหนือระดับน้ำทะเล จากตาราง. จะเห็นได้ว่าเมืองส่วนใหญ่มีประชากรหนึ่งล้านคน ตั้งอยู่ที่ระดับความสูงเหนือระดับน้ำทะเล 85÷336 เมตร
| เมืองในรัสเซีย | ความสูงเหนือระดับน้ำทะเล m | เมืองในรัสเซีย | ความสูงเหนือระดับน้ำทะเล m |
|---|---|---|---|
| อาร์ซามาส | 150 | *โนโวซีบีสค์ | 145 |
| วลาดีวอสตอค | 183 | *ออมสค์ | 85-89 |
| *โวลโกกราด | 134 | Orenburg | 110 |
| โวโรเนจ | 104 | *เพอร์เมียน | 166 |
| *เยคาเตรินเบิร์ก | 250 | *รอสตอฟ-ออน-ดอน | 6 |
| อีร์คุตสค์ | 469 | *ซามารา | 114 |
| *คาซาน | 128 | Saratov | 80 |
| ครัสโนดาร์ | 34 | *เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก | 5 |
| *ครัสโนยาสค์ | 276 | *อูฟา | 148 |
| *มอสโก | 156 | Khabarovsk | 79 |
| *น. นอฟโกรอด | 130 | *เชเลียบินสค์ | 250 |
| * - เมืองเศรษฐี | |||
ดังนั้นในช่วงของความดันบรรยากาศ:
728.2 มม. ปรอท (336 ม. เหนือระดับน้ำทะเล) ≤ R atm ≤ 752 mm Hg (85 ม. เหนือระดับน้ำทะเล) ข้อผิดพลาดของเครื่องวัด VK-GT เมื่อวัดปริมาตรของก๊าซที่ลดลงสู่สภาวะมาตรฐานไม่เกิน± 3.0% ซึ่งเป็นไปตามข้อกำหนดของ GOST R 8.741-2011 (มอสโก - 186 ม. เหนือระดับน้ำทะเล, Arzamas - 150 ม. เหนือระดับน้ำทะเล)
4 บทสรุป
สำหรับเครือข่ายขนาดกลางและ ความดันสูงด้วยแรงดันเกิน 0.05 MPa ขอแนะนำให้ใช้ตัวแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้ วิธี P,T,Zและ P,T - การคำนวณปริมาตรการทำงานของก๊าซใหม่เป็นเงื่อนไขมาตรฐาน
สำหรับเครือข่ายที่มีแรงดันเกิน 0.05 MPa (ประชากร, ภาคในประเทศ) โดยมีการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิอย่างมีนัยสำคัญของสภาพแวดล้อมการทำงาน ขอแนะนำให้ใช้วิธี T - การคำนวณปริมาตรการทำงานของก๊าซใหม่เป็นเงื่อนไขมาตรฐาน ในเวลาเดียวกัน สำหรับเมตรที่มีการแก้ไขอุณหภูมิแบบอิเล็กทรอนิกส์ ความดันจะถือว่าเป็นค่าคงที่ตามเงื่อนไขและแปรผันตาม MI ที่พัฒนาและผ่านการรับรองแล้ว สำหรับเมตรที่มีการชดเชยความร้อนเชิงกล ความดันจะถูกนำมาพิจารณาด้วยการแนะนำปัจจัยการแก้ไขที่คำนวณเป็นรายเดือนสำหรับแต่ละภูมิภาคตามข้อมูลทางสถิติเกี่ยวกับการเปลี่ยนแปลงของบรรยากาศและความผันผวนของแรงดันเกิน (13)
สำหรับมาตรวัดก๊าซในครัวเรือนที่ติดตั้งในอาคาร ไม่มีข้อกำหนดสำหรับการใช้การแก้ไขอุณหภูมิ หากค่าเบี่ยงเบนของอุณหภูมิจากค่ามาตรฐานไม่เกิน ± 5 ° C การนำปริมาตรของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานเมื่อค่าเบี่ยงเบนของอุณหภูมิเกิน± 5 ° C ให้ดำเนินการตามขั้นตอนพิเศษที่ได้รับอนุมัติในลักษณะที่กำหนด
เพื่อลดความไม่สมดุลในการวัดปริมาณก๊าซสำหรับประชากรที่ติดตั้ง GTU แต่ละรายการ จำเป็นต้องจัดเตรียมอุปกรณ์รวมที่มีตัวแก้ไขอิเล็กทรอนิกส์ที่ใช้วิธีการคำนวณ T ใหม่ อุปกรณ์วัดแสงส่วนบุคคลที่ไม่มีการแก้ไขอุณหภูมิจะถูกติดตั้งในสภาวะเดียวกัน (ในอาคาร) และจะตรวจสอบข้อผิดพลาดที่เกี่ยวข้องในการใช้ก๊าซของอพาร์ตเมนต์หรือบ้านแต่ละหลังจากปริมาตรที่วัดโดยอุปกรณ์วัดแสงแบบรวม ในรูปแบบของค่าสัมประสิทธิ์ควรรวมอยู่ในอัตราการจ่ายก๊าซตามการอ่านของอุปกรณ์วัดแสงแต่ละเครื่อง
ผลกระทบของแรงดันแก๊สและอุณหภูมิต่อข้อผิดพลาดของการนำปริมาณการทำงานไปสู่สภาวะมาตรฐานดังที่แสดงไว้ด้านบน และการขึ้นต่อกันของสูตรที่ได้รับสามารถใช้เป็นพื้นฐานสำหรับการคำนวณการแก้ไขเพื่อลดความไม่สมดุลเมื่อทำบัญชีสำหรับก๊าซ (13-15)
สำหรับเครื่องวัดไดอะแฟรมประเภท VK-GT ขีดจำกัดของการเปลี่ยนแปลงความดันบรรยากาศ ซึ่งข้อผิดพลาดในการนำปริมาณการทำงานของก๊าซไปสู่สภาวะมาตรฐานต้องไม่เกิน ± 3% (โดยมีเงื่อนไขว่า δt= 0) คือ 728.2 มม. ปรอท - 752 มม. ปรอท
วรรณกรรม
- กฎหมายของรัฐบาลกลางหมายเลข 261 "เกี่ยวกับการประหยัดพลังงานและการปรับปรุงประสิทธิภาพการใช้พลังงานและการแก้ไขกฎหมายบางประการของสหพันธรัฐรัสเซีย"
- Gorodnitsky I.N. , Kubarev L.P. ข้อกำหนดด้านกฎระเบียบของการบัญชีก๊าซในสหพันธรัฐรัสเซีย / ธุรกิจก๊าซ, มอสโก, มกราคม - กุมภาพันธ์, 2549, หน้า 55-57.
- MI 3082 - 2007 การเลือกวิธีการและวิธีการวัดการไหลและปริมาณก๊าซธรรมชาติที่ใช้ไป ขึ้นอยู่กับสภาพการทำงานที่สถานีสูบจ่าย คำแนะนำในการเลือกมาตรฐานการทำงานสำหรับการตรวจสอบ
- สร้างความมั่นใจในความสม่ำเสมอของการวัด องค์กรของการวัดก๊าซธรรมชาติ STO แก๊ซพรอม 5.32-2009
- GOST R 8.740 - 2011 การใช้และปริมาณก๊าซ วิธีการสำหรับการวัดโดยใช้เครื่องวัดการไหลแบบเทอร์ไบน์ โรตารี และวอร์เท็กซ์ และตัวนับ
- GOST R 8.741-2011 ปริมาณก๊าซธรรมชาติ ข้อกำหนดทั่วไปสู่วิธีการวัด
- พระราชกฤษฎีกาของรัฐบาลสหพันธรัฐรัสเซียเมื่อวันที่ 6 พฤษภาคม 2554 N 354 "ในข้อกำหนด สาธารณูปโภคเจ้าของและผู้ใช้สถานที่ใน อาคารอพาร์ตเมนต์และอาคารที่พักอาศัย” ซึ่งแก้ไขเพิ่มเติมเมื่อวันที่ 19 กันยายน 2556
เพื่อจุดประสงค์ในการทำความเข้าใจคำศัพท์ที่ใช้อย่างชัดเจน เราขอนำเสนอคำจำกัดความต่อไปนี้: ส่วนโดยประมาณของท่อส่งก๊าซ- บริเวณที่ไม่มีการเปลี่ยนแปลงในการไหลของก๊าซ ไม่มีแหล่งที่เพิ่มแรงดันแก๊ส เช่น สถานีคอมเพรสเซอร์ ไม่มีอุปกรณ์ควบคุมแรงดันแก๊ส (GDS, GRP, GRU ฯลฯ ); ไม่มีการเปลี่ยนแปลงขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อหรือประเภทการติดตั้ง เช่น ใต้ดิน ใต้น้ำ เหนือพื้นดิน หรือเหนือพื้นดิน
ท่อส่งก๊าซจำหน่ายที่รวมอยู่ในระบบจ่ายก๊าซแบ่งออกเป็น:
1. แหวน; 2. ทางตัน 3.ผสม.
ท่อส่งก๊าซของระบบจ่ายก๊าซขึ้นอยู่กับความดันของก๊าซที่ขนส่งแบ่งออกเป็น:
1. ท่อส่งก๊าซแรงดันสูงประเภทที่ 1 - ที่แรงดันแก๊สใช้งานมากกว่า 0.6 MPa (6 kgf / cm2) สูงถึง 1.2 MPa (12 kgf / cm2) รวมถึงก๊าซธรรมชาติและส่วนผสมของก๊าซและอากาศและสูงถึง 1.6 MPa (16 kgf /cm2) สำหรับก๊าซไฮโดรคาร์บอนเหลว (LHG); 2. ท่อส่งก๊าซแรงดันสูงประเภท II - ที่แรงดันแก๊สใช้งานมากกว่า 0.3 MPa (3 กก. / ซม. 2) สูงถึง 0.6 MPa (6 กก. / ซม. 2) 3. ท่อส่งก๊าซแรงดันปานกลาง - ที่แรงดันใช้งานก๊าซมากกว่า 0.005 MPa (0.05 kgf / cm2 ถึง 0.3 MPa (3 kgf / cm2); 4. ท่อส่งก๊าซแรงดันต่ำ - ที่แรงดันใช้งานก๊าซสูงถึง 0.005 MPa ( รวม 0.05 กก. / ซม. 2)
สภาวะปกติและมาตรฐาน
สภาวะปกติถือเป็นแรงดันแก๊ส = 101.325 kPa และอุณหภูมิ = 0 °C หรือ = 273.2 K. GOST สำหรับก๊าซเชื้อเพลิงมักจะได้รับการอนุมัติที่อุณหภูมิ = +20 °C และ = 101.32 kPa (760 mm Hg) ในกรณีนี้เงื่อนไขเหล่านี้เรียกว่ามาตรฐาน . สภาวะปกติและมาตรฐานถูกนำมาใช้เพื่อเปรียบเทียบปริมาณเชิงปริมาตรของก๊าซต่างๆ การนำก๊าซเข้าสู่สภาวะปกติจะดำเนินการตามสมการต่อไปนี้:
.
.
ในทำนองเดียวกันเพื่อให้ก๊าซเข้าสู่สภาวะมาตรฐาน
.
.
บางครั้งจำเป็นต้องนำก๊าซเข้าสู่สภาวะปกติและสภาวะมาตรฐานตามเงื่อนไขของอุณหภูมิและความดันที่กำหนด อัตราส่วนข้างต้นจะอยู่ในรูปแบบต่อไปนี้:
;
,
ปริมาตรของก๊าซในสภาวะปกติอยู่ที่ไหน (, ), ; - ปริมาตรของก๊าซที่ความดันและอุณหภูมิ °С, ; - แรงดันแก๊สปกติ = 101.325 kPa = 0.101325 MPa, (760 mm Hg); 273.2 - อุณหภูมิปกติคือ , ถึง; - ปริมาตรของก๊าซภายใต้สภาวะมาตรฐาน (อุณหภูมิ = 273.2 + 20 = 293.2 และความดัน)
ความหนาแน่น.
ความหนาแน่นของส่วนผสมของก๊าซแห้ง (การพึ่งพาอาศัยกันแบบง่ายมีไว้เพื่อตรวจสอบผลลัพธ์ของการคำนวณเท่านั้น) สามารถกำหนดเป็นผลรวมของผลิตภัณฑ์ของความหนาแน่นของส่วนประกอบและเศษส่วนปริมาตรในหน่วย%
ความหนาแน่นของส่วนผสมก๊าซแห้งอยู่ที่ไหน kg/; - เศษส่วนปริมาตรของส่วนประกอบ i ในส่วนผสม %; - ความหนาแน่นของส่วนประกอบ i kg/.
ในแพ็คเกจซอฟต์แวร์ ความหนาแน่นของส่วนผสมของก๊าซคำนวณโดยคำนึงถึงอุณหภูมิและความดันโดยใช้โปรแกรมพิเศษ ดังนั้นเมื่อตรวจสอบผลการคำนวณ ค่าความหนาแน่นที่กำหนดโดยการพึ่งพา * อาจแตกต่างเล็กน้อยจากค่าที่ระบุในตารางของคอมเพล็กซ์ "ZuluGaz"
ความร้อนจากการเผาไหม้
ค่าความร้อนที่ต่ำกว่าของส่วนผสมของก๊าซถูกกำหนดเป็นผลรวมของผลิตภัณฑ์ของค่าของค่าความร้อนของส่วนประกอบที่ติดไฟได้และเศษส่วนปริมาตรเป็น%
,
โดยที่ค่าความร้อนสุทธิขององค์ประกอบ i คือ kcal / (kJ /)
