Расчет и конструирование узлов фермы производится в соответствии с требованиями, предъявляемые СНиП ll-23-81(91)*. Прикрепление элементов решетки из уголков к фаскам рекомендуется выполнять двумя фланговыми швами. При этом требуемые площади швов должны распределятся по обушку и перу уголка обратно пропорционально их расстоянию до оси стержня. Концы фланговых швов выводятся на торцы элементов на длину 20 мм. В расчетах долю усилия N, приходящуюся на фланговые швы обушка и пера, принимают в зависимости от типа уголка по таблице 6.1.

Таблица 6

Доля усилия N на сварные швы обушка и пера

Длины фланговых швов при расчете на условный срез по металлу шва с последующей проверкой по металлу границы сплавления рассчитываются по формулам

К поясам ферм фасонки крепятся сплошными швами. Швы, прикрепляющие фасонку к поясу, рассчитываются на разность усилий в смежных панелях пояса

Nф = N2 - N1 ,(6.3)

Швы прикрепляющие фасонку к поясу, где приложена внешняя сосредоточенная сила (нагрузка), рассчитываются на усилие, определяемое по формуле

При опирании на верхний пояс строительных ферм крупнопанельных железобетонных плит, когда толщина полок уголков при шаге ферм 6 м составляет менее 10 мм, и при шаге ферм 12 м - менее 14 мм, целесообразно усиливать поясные уголки в местах опирания приваркой сверху опорных листов толщиной 10 - 12 мм.

Если уголки пояса прерываются в узле, они должны быть перекрыты накладками. Уголок с большим усилием заводится на 300-500 мм за центр узла, между соединяемыми поясами оставляется зазор 60-50 мм. Толщина накладки принимается не менее толщины фасонки, а площадь ее должна быть не менее площади выступающего пера меньшего пояса.

Швы, прикрепляющие листовую накладку к поясам, рассчитываются на усилие в накладке

,(6.5), а, (6.6)

где у - напряжение в накладке, - условная расчетная площадь, равная сумме площадей накладок и части площади фасонки высотой 2в (в - ширина полки прикрепляемого уголка), Nр - расчетное усилие в элементе, равное 1,2N.

А швы, прикрепляющие уголки к фасонкам, - на расчетные усилия в поясах за вычетом усилия, передаваемого уголка на уголок накладкой: 1,2N1,2 - N1,2, но не менее чем 1,2N1,2/2.

При конструировании опорных узлов фермы приопирании на стойку сверху принимают толщину опорной плиты 16-25 мм, опорных ребер 10-14 мм. При опирании строительной фермы сбоку колонны принимают толщину опорного фланца фермы 16-20 мм, опорного столика 30-40 мм. Для четкости опирания опорный фланец выступает на 10-20 мм ниже фасонки опорного узла. Опорный фланец к полке колонны крепится на болтах грубой или нормальной точности, которые ставят в отверстие на 3 мм больше диаметра болтов.

При шарнирном опирании фермы на колонну длину сварных швов, прикрепляющих опорный фланец к фасонке, определяют по формуле

При опирании фермы сверху на колонну предварительно определяется реактивное давление под плитой

где Rb - расчетное сопротивление материала колонны;

Aоп - площадь опорной плиты.

Изгибающие моменты в опорной плите определяются как для пластинки, опертой на две стороны по формуле

где в - коэффициент, зависящий от соотношения в/а. Определяется по таблице 6.2.

Таблица 6.2.

Коэффициент в для расчета пластин, опертых на три или две стороны

Требуемая толщина плиты

Верхний узел крепления фермы обычно стремятся запроектировать так, чтобы линия действия силы проходила через центр фланца.

Расчет сварных швов.

Коэффициенты и расчетные сопротивления, принимаемые при расчете по металлу шва:

f = 0,9; wf = 1; Rwf = 240 МПа

f wfRwf = 0,91240 = 216 МПа,

где: Rwf - расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва, принимается по табл. 56 (СНиП II-23-81, Приложение 2)

f - коэффициенты для расчета углового шва по металлу шва, принимается по табл. 34 (СНиП II-23-81, Расчет соединений стальных конструкций)

При расчете по металлу границы сплавления

z = 1,05; wz = 1; Rwz = 0,45Run = 0,45490 = 220,5 МПа,

z wzRwz = 1,051220,5 = 231,5 МПа;

где: Run = 490 МПа - временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным минимальному значению по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;

z - коэффициенты для расчета углового шва по металлу границы сплавления табл 56; Rwz - расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;

f wfRwf = 216 МПа z wzRwz = 231,5 МПа,

Расчет ведем по металлу шва. Несущая способность сварных швов определяется прочностью металла сварного шва и вычисляется по формуле

где Nоб(п) - усилие, действующее на обушок (перо) уголков;

n - количество швов (n = 2); a - длина шва на непровар (а = 1-2 см); kf - катет сварного шва. kf, min kf kf, max,

где kf, min - минимальный катет шва, определяемый по табл. 38(СНиП II-23-81, 12. Общие требования по проектированию стальных конструкций)

kf, max - максимальный катет шва, равный: для шва по обушку 1,2 tуг; для шва по перу

kf, max = tуг - 1мм, при tуг 6мм; kf, max = tуг - 2мм, при tуг = 7 - 16мм; здесь tуг - толщина прикрепляемого уголка.

N=0,5*0,7*N - у обушка N=0,5*0,3*Ni - у пера

Результаты расчета размеров сварных швов сводим в табл. 6.3.

ферма сварной покрытие стержень

Таблица 6.3

Таблица расчета швов

Номер стержня			Шов по обушку	Шов по перу

Сварку не напряженного стержня 1 - 3 выполняем конструктивно соответственно с катетами швов по обушку 9 мм длиной 12 см, катетами швов по перу 6мм длиной 8см.

Расчетное усилие в сечении из парных равнополочных уголков распределяется следующим образом: 70 % приходится на обушок (т.е. N об = 0,7N ) и 30 % - на перо (т.е. N п = 0,3N ).

При расчете сварных швов задаются значениями катетов швов по обушку ( ) и по перу () и определяют требуемые длины швов по обушку (
) и по перу (
).

При назначении катета шва необходимо учитывать следующие рекомендации:

(уголка или фасонки). Толщина фасонок назначается по табл. 13 прил. 2.

Требуемая длина сварного шва по обушку принимается по наибольшему значению, найденному по формулам:

при расчёте по металлу шва

; (4.4)

, (4.5)

где γ wf = γ wz = 1 (п. 11.2* ) – коэффициенты условий работы сварного шва;

 f = 0,7,  z = 1 (табл. 34* ) – коэффициенты глубины проплавления, соответствующие полуавтоматической сварке в нижнем положении;

(табл. 6* ) – коэффициент условий работы конструкции;

R wf и R w z (см. п. 2) – расчётные сопротивление соединения с угловыми швами срезу.

Требуемая длина сварного шва по перу принимается по наибольшему значению, найденному по формулам:

при расчёте по металлу шва

; (4.6)

при расчёте по металлу границы сплавления

. (4.7)

При назначении длин сварных швов по обушку () и по перу () следует руководствоваться следующим:

1. - целое число сантиметров;

2. ≥ 4 см;

3.
;

4.
;

5. значения и принимать возможно меньшими.

Рис. 2. К расчету сварных швов

На деталировочном (рабочем) чертеже показывают фасад фермы, планы верхнего и нижнего поясов, вид сбоку. Узлы изображают на фасаде, причем для ясности чертежа узлы и сечения стержней вычерчивают в масштабе 1:10 на схеме осей фермы, вычерчен-

ной в масштабе 1:20.

Резку стержней решетки производят, как правило, нормально к оси стержня. Для крупных стержней допускается косая резка с целью уменьшения размеров фасонок. Стержни решетки не доводятся до поясов на расстояние a = 6 t ф – 20 мм (где t ф – толщина фасонки в мм ), но не более 80 мм (рис. 2).

В ферме со стержнями из парных уголков, составленных тавром, узлы проектируют на фасонках, которые заводят между уголками. К поясу фермы фасонки рекомендуется прикреплять сплошными швами минимального катета. Фасонки выпускают за обушки поясных уголков на 10…15 мм (рис. 2).

Основой конструирования узлов фермы является пересечение осей всех сходящихся в узле стержней в центре узла. Основными размерами узла являются расстояния от центра узла до торцов прикрепляемых стержней решетки и до края фасонки. По этим расстояниям определяются требуемая длина стержней решетки, которая назначается кратной 10 мм , и размеры фасонок. Размеры фасонок определяются необходимой длиной швов крепления элементов. Необходимо стремиться к простейшим очертаниям фасонок, чтобы упростить их изготовление и уменьшить количество обрезков.

Для обеспечения совместной работы уголков их соединяют прокладками. Расстояние в свету между прокладками должно быть не более 40i x для сжатых элементов и 80i x для растянутых, где i x – радиус инерции одного уголка относительно оси x - x . Толщина прокладок назначается равной толщине узловых фасонок. Прокладки принимаются шириной 60 мм и выпускаются за габариты уголков на 10…15 мм в каждую сторону.

На фасаде фермы указываются размеры (катет и длина) сварных швов.

Опорную плиту принять толщиной 20 мм и размерами в плане 300x 300 мм .

На чертеже размещается спецификация деталей (по установленной форме) на ферму и даются примечания.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Таблица 1

Исходные данные для студентов специальности 270301 "Архитектура"

Две последние цифры шифра	Длина стропильной фермы L (м)	Шаг стропильных ферм	Высота стропильной фермы h (м)	Марка стали

Таблица 2

Исходные данные для студентов специальности 270302 "Дизайн архитектурной среды"

Две последние цифры шифра	Длина стропильной фермы L (м)	Шаг стропильных ферм	Высота стропильной фермы h (м)	Марка стали

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Таблица 3

Нормативные и расчётные сопротивления при растяжении,

сжатии и изгибе проката по ГОСТ 27772-88 для стальных

конструкций зданий и сооружений (выборка из табл. 51* 2)

	проката, мм	Нормативное сопротивление фасонногопроката, МПа		Расчетное сопротивление фасонного проката, МПа
		R уn	R un	R у	R u
	Св. 20 до 40
	Св. 20 до 30
	Св. 10 до 20 Св. 20 до 40
	Св. 10 до 20
	Св. 10 до 20
	Св. 10 до 20 Св. 20 до 40
	Св. 10 до 20 Св. 20 до 40

Таблица 4

Материалы для сварки и расчётные сопротивления

(выборка из табл. 55* и 56 )

Таблица 5

Двутавры стальные горячекатаные с уклоном внутренних граней полок (ГОСТ 8239-89)

Размеры, мм

сечения, см 2

Ось х – х

Ось у - у

Масса 1 м, кг

I x , см 4

W x , см 3

i x , см

S x , см 3

I y , см 4

W y , см 3

i y , см

Таблица 6

Швеллеры стальные горячекатаные с уклоном внутренних граней полок (ГОСТ 8240-89)

Размеры, мм

сечения, см 2

Ось х – х

Ось у - у

z 0 ,

Масса 1 м, кг

I x , см 4

W x , см 3

i x , см

S x , см 3

I y , см 4

W y , см 3

i y , см

Т
аблица 7

Уголки стальные горячекатаные равнополочные (ГОСТ 8509-86)

О б о з н а ч е н и я: b – ширина полки; t – толщина полки; R – радиус внутреннего закругления; r – радиус закругления полки; I – момент инерции; i – радиус инерции; z 0 – расстояние от центра тяжести до наружной грани полки

Размеры, мм

сечения, см 2

Справочные величины для осей

Масса 1 м, кг

х – х

х 0 – х 0

у 0 – у 0

х 1 – х 1

z 0

I x , см 4

i x , см

I x 0 , см 4

i x 0 , см

I y 0 , см 4

i y 0 , см

I x 1 , см 4

Продолжение таблицы 7

Окончание таблицы 7

Рис. 3. Определение усилий в элементах фермы графическим способом (диаграмма Максвелла-Кремоны)

Таблица 8

Коэффициент устойчивости 

Условная гибкость	Коэффициент устойчивости		Условная гибкость	Коэффициент устойчивости

Примечание.

Для промежуточных значений  величину  следует определять линейной интерполяцией.

Таблица 9

Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций

(выборка из табл. 19 )

Примечание.

Для промежуточных значений l в поз. 2, а величину n 0 следует определять линейной интерполяцией.

Таблица 10

Подбор сечений стержней фермы

№ стержня

Расчетное усилие N , кН

Площадь сеченияA , см 2

Расчетная длина l x , см

Радиус инерции i x , см

Гибкость λ

Предельная гибкость [λ ]

Условная гибкость  

Коэффициент устойчивости 

Коэффициент условий работ γ с

Проверка сечения,

растяжение

прочность

устойчивость

Верх-ний пояс

} ┘└ 12512

21,51 < 23,75

Ниж-ний пояс

23,66 < 23,75

конструктивно

15,68 < 23,75

23,748< 23,75

┘└ 10010

Таблица 11

Расчет сварных швов

№ стержня		Усилие N , кН	Шов по обушку			Шов по перу
			N об , кН	, см	, см	N п , кН	, см	, см
	┘└ 10010

Таблица 12

Минимальные катеты швов (табл. 38* )

Вид соединения	Вид сварки	Предел текучести, МПа	Миним. катеты k f , мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t , мм
Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлёсточное и угловое
		Св. 430 до 530
	Автоматическая и полуавтоматическая
		Св. 430 до 530
Тавровое с односторонними угловыми швами
	Автоматическая и полуавтоматическая

Таблица 14

Расчетные длины стержней

(выборка из табл. 11 )

Обозначение: l – расстояние между центрами узлов

Таблица 15

Предельные гибкости стержней

(выборка из табл. 19* и 20* )

Таблица 16

Коэффициент условий работы

(выборка из табл. 6* )

Л И Т Е Р А Т У Р А

1. СП 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций. Госстрой России.- М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 2005.

2. СНиП II-23-81 * . Стальные конструкции. Нормы проектирования / Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 2000. - 96 с.

3. СНиП 2.01.07-85 * . Нагрузки и воздействия / Госстрой России. - М.: ФГУП ЦПП, 2004.-44 с

4. Файбишенко В.К. Металлические конструкции: Учеб. пособие для вузов. – М.: Стройиздат, 1984. - 336 с.

Общие сведения………………………………………..……………………
1. Исходные данные…………………………………………………………
2. Выбор основных расчетных характеристик……………………………
3. Расчет прогона покрытия…………………………………………………
4. Проектирование стропильной фермы…………………………………….
4.1. Определение нагрузок на ферму………………………………………..
4.2. Определение расчётных усилий в стержнях фермы…………………...
4.3. Подбор сечений стержней фермы………………………………………
4.4. Расчет сварных швов прикрепления раскоса и стоек к фасонкам……
Приложения…………………………………………………………………...
Литература…………………………………………………………………….

Таблица - Количество типов уголков

Расчет узлов фермы

Стержни фермы в узлах связываются листовыми фасонками, к которым они прикрепляются с помощью электросварки.

Определяется по формуле

длина шва по перу определяется по формуле

где α- коэффициент, учитывающий долю усилия, приходящегося на обушок

N- усилие в стержне, кН

βf-коэффициент провара (при ручной сварке βf=0,7)

Kf1, Kf2- толщины швов соответственно по обушку и по перу, см

Rwf- расчетное сопротивление угловых швов среза по металлу шва,

равное при использовании электродов типа Э50: Rwf= 21 кН/см2

γwf- коэффициент условий работы шва; γwf=1

Коэффициент α принимаем равным: для равнополочных уголков α=0,7.

Толщина шва по перу уголка принимается на 2 мм меньше толщины полки уголка, но не менее 4 мм. Максимальная толщина шва по обушку уголка не должна превышать 1,2t min, где tmin-толщина более тонкого элемента (фасонки или полки уголка).

Минимальная длина шва должна составлять 4 Кf или 40 мм. Максимальная расчетная длина шва не должна превышать 85βf Кf .

Определим длины швов поясов «6» и «7» (δ=6мм) :

Конструктивная длина шва по обушку

Принимаем lw1 = 22 см.

Длина шва по перу

Кf1 = 8мм = 0,8см. Kf2 = 6 мм = 0,6 см.

Определим длины швов пояса «30» и «26» (δ=6мм) :

Конструктивная длина шва по обушку

Принимаем lw1 =4 см.

Длина шва по перу

Кf1 = 8 мм = 0,8 см. Kf2 = 6 мм = 0,6 см.

Определим длины швов пояса «22» (δ=6мм) :

Конструктивная длина шва по обушку

Принимаем lw1 =4 см.

длина шва по перу

Кf1 = 8 мм = 0,8 см. Kf2 = 8 мм = 0,8 см.

Рассчитанные длины швов наносятся на схему узла, после чего выявляются размеры фасонки и ее очертание. Принимаемое очертание фасонки должно быть простым, желательно прямоугольным.

Узел Е должен иметь опорное ребро 16…25мм. Минимальная ширина ребра 180 мм.

Таблица сварных швов в узлах фермы

Общая расчетная длина сварных швов (см), прикрепляющих горизонтальную накладку к полкам уголков по одну сторону стыка:

где N- усилие в стержне нижнего пояса, помыкающем к монтажному узлу,кН.

Более подробно с конструкциями узлов стропильных ферм и особенностями их расчета следует ознакомиться по рекомендуемой литературе (1);(5);(7).

Итогом проектирования стропильной фермы является составление спецификации металла на отправочный элемент, форму которой следует принять по учебнику (1).

5.Расчет поперечной рамы каркаса

Определение нагрузок на раму.

На раму действуют нагрузки

а) постоянная – от собственного веса конструкций

б)кратковременные: снеговая; крановая – вертикальная от давления колес мостового крана и горизонтальная от торможения тележки; ветровая.

Рис. Рама

А) Постоянная нагрузка на раму. На стойку рамы будет действовать опорная реакция ригеля (кН) Vg=g1L/2, где L- пролет ригеля (фермы); g1 – погонная расчетная нагрузка, кН/м2

Vg=23,88·24/2=286,56 кН

б) Снеговая нагрузка на раму. На стойку рамы будет действовать соответствующая опорная реакция ригеля (кН) Vр=S1L/2, где S1 – погонная расчетная снеговая нагрузка, кН/м2

Vр=4,2·24/2=50,4 кН

Вертикальные крановые нагрузки. Крановая нагрузка на поперечную раму определяется от двух сближенных кранов, расположенных таким образом, чтобы нагрузка была наибольшей.

Расчетная вертикальная сила (кН), действующая на стойку (колонну), к которой приближены тележки кранов

Dmax=γf·nc·Fn max·Σyi+G,

где Fn max- наибольшее давление колеса

γf- коэффициент надежности по нагрузке, γf=1,1

Σyi- сумма ординат влияния для опорного давления на колонну

nc – коэффициент сочетания: nc=0,85

G- вес подкрановой балки, кН

Ординаты линий влияния y1=0,267, y2=1; y3=0,8; y3=0,066.

Dmax=1,1·0,85·315·(0,267+1+0,8+0,066)+10,5 =717,36 кН

Расчетная вертикальная сила, действующая на другую стойку рамы

Dmin=γf·nc·Fn min·Σyi+G,

где Fn min- наименьшее давление колеса на кран (кН)

Fn min=(P+Gc)/n0- Fn max

P- грузоподъемность крана

Gc- общий вес крана с тележкой

n0- число колес на одной стороне крана n0=2

Fn min=(300+520)/2- 315=95 кН

Dmin=1,1·0,85·95·2,4+10,5=223,68 кН

Горизонтальные крановые нагрузки.

Расчетная горизонтальная сила (кН)

Tc= γf·nc·Tn·Σyi,

где Tn- нормативная горизонтальная сила при торможении тележки,

приходящаяся на одно колесо крана.

Горизонтальная сила Tc может действовать на левую или правую стойку рамы, причем как в одну, так и в другую сторону.

где , - коэффициенты глубины проплавления

Коэффициенты условий работы шва

МПа - расчётное сопротивление по металлу шва(т.4.4);

МПа - расчётное сопротивление по металлу границы сплавления;

МПа – временное сопротивление стали С245 для фасонного проката по ГОСТ 27772-88 при толщине от 2 до 20мм (т. 2.3 );

Расчет ведем по металлу границы сплавления, так как

МПа > МПа.

Прикреплять элементы решётки из уголков к фасонкам рекомендуется двумя фланговыми швами.

Распределение усилий между швами по обушку и перу

Тип сечения	k 1	k 2
y x x y	0.7	0.3

Значение коэффициентов, учитывающих распределение усилия в элементе между швами по обушку и перу уголка, принимаются обушок уголка К 1 =0.7 ; перо уголка К 2 =0.3;

Требуемые расчётные длины швов:

По обушку ; по перу ;

Катетом шва следует задаваться, исходя из конструктивных ограничений:

По обушку ; -по перу ,

Конструктивная длина шва мм. Полученные по расчёту длины швов округляем в большую сторону до размера, кратного 5 мм. Если по расчёту длина шва меньше 50 мм, то принимаем 50 мм. Расчёт швов удобно выполнять в табличной форме (таблица 6.)

Таблица 6 - Расчёт длин сварных швов

,

,

,

, мм мм мм мм мм мм верхний пояс 125х10 0.1 0.03 0.02 нижний пояс 90х8 358.5 119.6 61.52 раскосы 125х10 409.4 136.6 70.25 50х5 186.9 74.8 4/5 41.90 63х5 55.1 22.1 4/5 11.82 63х5 39.6 15.9 4/5 8.49 стойки 50х5 28.6 11.5 4/5 6.13 50х5 54.8 21.9 4/5 11.75 50х5 50.2 20.1 4/5 10.77

3.5 Расчет и конструирование узлов ферм

По полученным длинам швов крепления раскосов и стоек определяем размеры фасонки. Стержни решётки не доводим до поясов на расстояние мм, но не более 80 мм, - толщина фасонки в мм. Для рассчитываемой фермы мм<80мм, принимаем а=55мм.

Узел 1.

Длина сварных швов крепления стойки к фасонке . Принимаем . Расчётная длина швов , в расчёт включаем

Сварные швы крепления пояса рассчитываем на совместное действие усилий и

Напряжения в наиболее нагруженных швах по перу уголков:

Узел 2.

Длина сварных швов крепления пояса к фасонке . Принимаем . Расчётная длина швов , в расчёт включаем

Сварные швы крепления пояса рассчитываем на совместное действие усилий и .

Напряжения в наиболее нагруженных швах по обушкам уголков:

Узел 4.

Узел проектируем на высокопрочных болтах М20 из стали 40X “селект”, для крепления поясов принимаем 4 листовых накладки сечением 125х10.

Прочность стыка проверяем по усилию

Площадь сечения стыка определяем с учетом ослабления поперечного сечения каждой накладки одним отверстием диаметром , тогда площадь нетто горизонтальной и вертикальной накладок:

Усилие воспринимаемое одной накладкой:

где - коэффициент условий работы;
R y = 240 МПа – расчетное сопротивление стали С245 для листового проката по ГОСТ 27772-88 при толщине от 2 до 20мм (т. 2.3 );

Средние напряжения в накладках:

Определяем несущая способность одной плоскости трения одного высокопрочного болта:

где А bh =2.45 см 2 –площадь одного болта нетто (т.5.5 );

Расчетное сопротивление болтов растяжению;

Наименьшее временное сопротивление (т.5.7);

Коэффициент условий работы при количестве болтов в стыке с одной стороны меньше n < 5 (т.5.3);

Коэффициент трения для газопламенной обработки контактных поверхностей без консервации и контроля натяжения болтов по моменту закручивания (т.5.9);

Для прикрепления одной горизонтальной накладки при одной плоскости трения число болтов по одну сторону от оси стыка:

Принимаем 4 болта М20.

Так как площадь ослабленного сечения накладки , то необходима проверка его прочности по следующей формуле:

где - расчетная площадь сечения;

Количество болтов в рассматриваемом сечении;

Общее число болтов на накладке по одну сторону от оси стыка.

Сварные швы крепления фасонки к поясу принимаем конструктивно минимальной толщины

Узел 3.

Сечения накладок принимаем .

Прочность стыка проверяем по усилию:

т.к. условие не выполняется, то сечения накладок принимаем .

Площадь сечения одной накладки с учетом ослабления одним отверстием:

Среднее напряжение в накладках:

Принимаем те же болты, как и в узле 4. Усилие, воспринимаемое одной накладкой,

Требуемое число высокопрочных болтов для прикрепления одной горизонтальной накладки по одну сторону от оси стыка:

Принимаем 3 болта.

Для прикрепления вертикальных накладок в узле требуется такое же число болтов. Болты располагаем в 1 ряд.

Так как , то необходима проверка прочности ослабленного сечения.

Швы крепления фасонки к поясу принимаем конструктивно .

Узел 5.

Длина швов крепления пояса к фасонке составляет: по обушку 18 см, по перу – 12.6 см. Принимаем . Расчеты на прочность не выполняем.

Узел 6.

Швы крепления пояса к фасонке рассчитываем на совместное действие продольных усилий в смежных панелях пояса и и узловой нагрузки F.

Расчётное сочетание загружений рамы - 11,4:

По полученным при конструировании узла размерам фасонки длина швов крепления пояса составляет l = 62.7 см. Принимаем

Расчетная длина шва 1: , поэтому в расчет включаем .

Расчетная длина шва 2: , поэтому в расчет включаем .

Напряжения в наиболее нагруженном шве по обушку:

Дополнительные напряжения от узловой нагрузки F:

где: - суммарная протяженность участков швов, передающих силу F.

Узел 8.

Длина швов крепления пояса к фасонке составляет: по обушку 18 см, по перу – 12.6 см. Принимаем .Их прочность не проверяем, так как эти швы передают то же усилие, что и швы крепления стойки 3 к фасонке, длина которых меньше.

Соединительные прокладки.

Для обеспечения совместной работы уголков их необходимо соединить прокладками. Расстояние между прокладками должно быть не более 40i для сжатых элементов и 80i для растянутых элементов, где i – радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной плоскости прокладки. При этом в сжатых элементах ставится не менее двух прокладок. Ширину прокладок принимаем равной 60мм, длину - , толщину – 12мм, равной толщине фасонок.

Если отношения нормативного веса покрытия к нормативному весу снегового покрова,то

Диалоговое окно будет выглядеть так.

Диалоговое окно предлагает девять типов наиболее часто используемых составных сечений (сечения можно выбрать в поле Тип сечения в верхней части диалогового окна справа):

– два швеллера, поставленные лицом к лицу или спиной к спине;

Два двутавра;

Швеллер и двутавр (швеллер поставлен лицом или спиной);

Два уголка и двутавр;

Четыре уголка пером к перу;

Четыре уголка обушок к обушку;

Два уголка, соединенные в форме T обушком к обушку короткими или длинными сторонами;

Два уголка, соединенные в форме C перо к перу короткими или длинными сторонами;

Два уголка, соединенные в форме креста.

Для некоторых типов составных сечений доступна опция Составные сечения - сварные; если опция активна, то пояса составного сечения предполагаются приваренными по длине сечения.

Определение семейства составных сечений .

Для того, чтобы определить семейство (группу) составных сечений, пользователь должен:

• в поле Имя назначить имя сечения (программа автоматически предлагает имя составного сечения);
• в поле Сечение пояса определить начальное сечение, которое положит начало генерации семейства составных сечений; после выбора в этом поле программа автоматически открывает диалоговое окно Выбор сечения, в котором можно из базы данных сечений выбрать необходимое сечение пояса;
• определить начальное расположение поясов, из которых составляется составное сечение, то есть шаг (расстояние между поясами)- в поле редактирования d и приращение шага - в поле редактирования dd; для определения максимального шага поясов, пользователь должен ввести значение в поле редактирования dmax.

Примечание Некоторые типы сечений (например, 4 уголка) требуют определения двух различных сечений поясов и двух различных расстояний между поясами в зависимости от плана решетки (b,d).

Метод создания составного сечения .

Программа автоматически создает семейство составных сечений на базе начальных данных, определенных пользователем. Первое составное сечение в семействе составных сечений составляется из двух начальных сечений, расположенных на расстоянии d. Последовательные составные сечения образуются без изменения размеров сечения поясов путем увеличения расстояния d на величину приращения dd, пока не будет достигнута величина dmax. После этого программа автоматически увеличивает сечение пояса на один размер и образует новые составные сечения, начиная снова с шага d и продолжая увеличивать шаг, пока не будет достигнута величина dmax. Программа выполняет генерацию сечений, пока не дойдет до конца базы данных, то есть пока не будет исчерпана возможность выбора новых сечений.

Составное сечение .

Сечение пояса (начальное сечение) - C240

Расстояние между поясами - d=25 см

Приращение шага dd = 5 см

Максимальный шаг dmax = 30 см

Программа создаст семейство сечений с именем, например, 2CF, содержащее 9 сечений. Когда генерация сечений будет закончена, последним сечением семейства C-сечений будет сечение C300. Ниже представлены полученные сечения.